Использовать расчетные

Кромки под сварку обычно имеют огбортовку (рис. 24); собирают их с помощью точечной сварки, струбцин, зажимов, прихваток и др., обеспечивающих плотное прилегание отбортованных участков во избежание прожогов. При сварке кромки расплавляют бе;! присадочного металла. Однако при повышенных зазорах или случайных прожогах следует использовать проволоку диаметром 1,5—2 мм, подавая ее в дугу для подварки. При необходимости использования присадочного металла его можно предварительно укладывать на свариваемые кромки.

Свариваемость — трудносвариваемая. При автоматической сварке рекомендуют использовать проволоку Св-07Х25Н13, Св-06Х25Н12ТЮ, Св-13Х25Н18 с флюсом АН-26. В случае ручной сварки хорошую пластичность обеспечивают электроды е проволокой из стали Св-13Х25Н18 (Марки ОЗЛ-9) или с проволокой Св-07Х25Н13 типа ЭА-2 и ЭА-2Б. Необходим подогрев 150—200 °С и последующая термообработка — отпуск 600 °С.

Свариваемость — без ограничений ручной и автоматической электродуговой и газоэлектрической сваркой. Для РДС рекомендуют использовать электроды ЭА-400/10У и НЖ-13, обеспечивающие стойкость сварных соединений к меж-крнсталлитной коррозии. Для автоматической сварки рекомендуется использовать проволоку Св-04Х18Н11 и Св-ОбХ 19Н10МЗТ в сочетании с флюсами АН-26, АНФ-14, АНФ.

В системах с ограниченной растворимостью образуются связи второго типа. Обратимся к композиту никель — вольфрам. Согласно Хансену и Андерко [14], никелевый сплав с 38% вольфрама находится в равновесии с твердым раствором на основе вольфрама, содержащим малые количества никеля (менее 0,3%). Такое равновесие предполагает равенство химических потенциалов. Этот принцип был использован Петрашеком и др. [33] при разработке сплава на Ni-основе для ком'позита никелевый сплав — вольфрам. Вначале был использован сплав Ni-20Cr-25W. Затем в него были добавлены титан и алюминий. Во второй серии сплавов содержание вольфрама -было понижено; он был частично заменен другими тугоплавкими металлами: ниобием, молибденом и танталом. Совместимость этих сплавов с вольфрамовой проволокой оказалась выше, чем у стандартных жаропрочных сплавов, но все же ниже, чем у сплавов, легированных только вольфрамом. Дальнейшее существенное улучшение, совместимости достигается добавками алюминия и титана, однако механизм влияния этих элементов на совместимость отличен от рассматриваемого здесь регулирования химических потенциалов. По заключению авторов, во избежание существенного уменьшения сечения вольфрамовой проволоки за счет диффузии следует использовать проволоку диаметром 0,38 мм. После выдержки при 1366 К в течение SO ч глубина проникновения составляла 26 мкм, что соответствует коэффициенту диффузии (2ч-5) -Ю-11 см2/с. Уменьшением сечения волокна за счет диффузии можно объяснить более крутой наклон кривых длительной прочности в координатах Ларсена—-Миллера для композита по сравнению с проволокой.

d = rf0)- ПРИ больших нагрузках приходится использовать проволоку диаметром до 2—2,5 мм-

Образцы цилиндрической формы. В простейшем случае в качестве образца можно использовать проволоку (D = 6,3 -М,0 мм; / = 6-МО мм), вырезанную из исследуемого мотка проволоки. Однако следует учитывать, что при протяжке в проволоке возникает преимущественная ориентировка кристаллитов (текстура). Наличие текстуры в металлическом образце вызывает изменение соотношения интенсивностей всех линий на рентгенограмме, а также вдоль интерференционного кольца. Поэтому применение в качестве образцов неотожженных проволок допустимо лишь в случаях, когда исследование не требует измерения интенсивности линий.

Сверхупругая проволока 77 — Ni для вправления вывихов. Если для вправления вывихов использовать проволоку со сверхупругими свойствами, то можно непрерывно поддерживать стабильное усилие фиксации. Разработан [45] метод фиксации сверхупругой проволокой ф 0,4 мм из сплава Ti — Ni для вправления вывихов.

обеспечивающих плотное прилегание отбортованных участков во избежание прожогов. При сварке кромки расплавляют без присадочного металла. Однако при повышенных зазорах или случайных прожогах следует использовать проволоку диаметром 1,5 ... 2 мм, подавая ее в дугу для подварки. При необходимости использования присадочного металла его можно предварительно укладывать на свариваемые кромки.

Газовая сварка меди используется в ремонтных работах. Рекомендуют использовать ацетиленокислородную сварку, обеспечивающую наибольшую температуру ядра пламени. Для сварки меди и бронз используют нормальное пламя, а для сварки латуней - окислительное (с целью уменьшения выгорания цинка). Сварочные флюсы для газовой сварки меди содержат соединения бора (борная кислота, бура, борный ангидрид), которые с закисью меди образуют легкоплавкую эвтектику и выводят ее в шлак. Флюсы наносят на обезжиренные сварочные кромки по 10 ... 12 мм на сторону и на присадочный металл. При сварке алюминиевых бронз надо вводить фториды и хлориды, растворяющие А12О3. При сварке меди используют присадочную проволоку из меди марок М1 и М2, а при сварке медных сплавов - сварочную проволоку такого же химического состава. При сварке латуней рекомендуют использовать проволоку из кремнистой латуни ЛК80-3. После сварки осуществляют проковку при подогреве до 300 ... 400 °С с последующим отжигом для получения мелкозернистой структуры и высоких пластических свойств.

Свариваемость — трудносвариваемая. При автоматической сварке рекомендуют использовать проволоку Св-07Х25Н13, Св-06Х25Н12ТЮ, Св-13Х25Н18 с флюсом АН-26. В случае ручной сварки хорошую пластичность обеспечивают электроды с проволокой из стали Св-13Х25Н18 (Марки ОЗЛ-9) или с проволокой Св-07Х25Н13 типа ЭА-2 и ЭА-2Б. Необходим подогрев 150—200 °С и последующая термообработка — отпуск 600 °С.

*1 Для получения более высокого качества мест заварки следует использовать проволоку, полученную прессованием.

Покажем, что и для рассматриваемого случая изменения свойств мягкой прослойки можно по аналогии с вышеихчоженным получить основные соотношения, позволяющие использовать расчетные зависимости типа (3.28), (3.35), (3.37) — (3.39) и др. Дтя этого воспользуемся решением, полученным в /116/, которое дает возможность оценить расчетным путем величину контактного упрочнения соединений, ослабленных разупрочненными участками с линейным изменением механических свойств

Покажем, что и для рассматриваемого случая изменения свойств мягкой прослойки можно по аналогии с вышеизложенным получить основные соотношения, позволяющие использовать расчетные зависимости типа (3.28), (3.35), (3.37) — (3.39) и др. Для этого воспользуемся решением, полученным в /116/, которое дает возможность оценить расчетным путем величину контактного упрочнения соединений, ослабленных разупрочненными участками с линейным изменением механических свойств

Для эталонирования предельной чувствительности по цилиндрическому отражателю удобно использовать расчетные SKH-диа-граммы, связывающие эквивалентную площадь выявляемого дефекта 5 (предельную чувствительность), условный коэффициент выявляемое™ дефекта /Сд относительно цилиндрического отражателя и глубину Н расположения искомого дефекта.

Таким образом, удовлетворительное согласие экспериментальных и расчетных данных в приведенных выше случаях позволило с уверенностью использовать расчетные методы в близких по характеру защитных композициях АЭС с ВВЭР в надтепловой области энергий нейтронов.

но. Более достоверными являются экспериментальные характеристики. Однако во многих случаях, в особенности при предварительном исследовании систем регулирования новой структуры или новых агрегатов, приходится использовать расчетные характеристики.

режимов системы, но и применять на основе математической аналогии с уравнением электромагнитного контура, построение векторных диаграмм и непосредственно использовать расчетные столы для электроаналогий.

В главе V приведены формулы, связывающие характеристики привода с профилированными и прямоугольными окнами. Если окна имеют ромбическую форму, то, принимая гк = 20; 2гокгк — — 2^ = г, можно использовать расчетные формулы для привода с прямоугольными окнами при расчете привода с ромбическими окнами. В соответствии с этими формулами получаем аг = = 2а2л. • — а2 , где а2 — коэффициент, определяющий зону не-

Потребности АЭС в ядерном топливе практически пропорциональны энерговыработке, поэтому для оценочных расчетов, если учесть, что АЭС в основном работает в базовом графике /нагрузки, можно использовать расчетные значения удельных расходов как обогащенного, так и природного урана (см. § 5.Q).

Потребности АЭС в ядерном топливе практически пропорциональны энерговыработке, поэтому для оценочных расчетов, если учесть, что АЭС в основном работает в базовом графике /нагрузки, можно использовать расчетные значения удельных расходов как обогащенного, так и природного урана (см. § 5.6).

Целесообразно использовать расчетные значения амплитуд эхосигналов или пересчитывать один тип отражателей в другой. Например, если задано выполнять ВРЧ по плоскодонным отражателям, можно изготовить боковые цилиндрические отверстия на разной глубине, для каждого отверстия рассчитать требуемую корректировку амплитуды для перехода к плоскодонному отражателю и принять во внимание корректирующие значения при настройке ВРЧ. На практике часто используют закон изменения ВРЧ, соответствующий боковым цилиндрическим отверстиям без корректировки, как это узаконено стандартом США [356].

В случае крутильных колебаний приходим к результатам, аналогичным полученным для продольных колебаний, однако скорость упругих волн и податливость изменятся, в соответствии с чем теперь k = со /с,; qKp = = 3(l + v) /Edl -упругая податливость образца; <7ст.кр = =32lf(nGd?I) - упругая податливость стержня (диаметром dCT) при крутильных колебаниях; qWKp = = 3(1 +VH) / EHd^, - то же для индентора. Идентичность уравнений и граничных условий для продольных и крутильных колебаний позволяет использовать расчетные графики рисунка при крутильных колебаниях, но с учетом изменения указанных выше величин.