Вывоз мусора: musor.com.ru
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 |

Использовать следующий



При помощи рис. 196 для всех намеченных положений поршня можно определить величину силы Р3. Такое определение надо произвести для двух оборотов кривошипа с тем, чтобы охватить все четыре такта работы двигателя. После этого силу Р3 следует привести к точке В кривошипа, для чего надо воспользоваться теоремой Жуковского, на основании которой для рассматриваемого случая можно использовать следующее равенство:

При расчете пароперегревателя, расположенного в конвективном газоходе, для более точного определения температуры газов за перегревателем необходимо использовать следующее уравнение. Количество теплоты, переданное в пароперегревателе, МВт или ккал/ч,

Некоторые сложности вызывают определение объема пор и их радиуса в используемом упаковочном материале. Для определения Упор, приходящегося на объем материала, ограниченного единицей поверхности с толщиной ft, можно использовать следующее уравнение:

Технические факторы, влияющие на репрезентативные значения аир, могут перекрываться и взаимодействовать друг с другом. В качестве руководящих положений в этом отношении можно использовать следующее:

Для перекрестных схем движения теплоносителей с одна- и многократным пересечением потоков при определении индекса противоточности можно использовать следующее уравнение:

Таким образом, логичнее определять цену не в соответствии с изменением ее качественных параметров (по отношению к сравниваемой машине), а в соответствии с ее экономическим эффектом, по степени морального износа второго рода. Для этих целей можно использовать следующее выражение:

В качестве расчетной формулы для коэффициента использования АЛ со сложной структурой без накопителей заделов можно использовать следующее соотношение

При определении положения средней линии на про> филограмме допускается использовать следующее условие: средняя линия должна иметь направление измеренного профиля и делить его таким образом, чтобы в пре* делах базовой длины площади по обеим сторонам 6т этой линии до линии профиля были равны между собой (рис. 44):

При определении положения средней линии на профилограмме можно использовать следующее условие: средняя линия должна иметь направление измеренного профиля и делить его так, чтобы в пределах базовой длины площади по обеим сторонам от этой линии до линии профиля были равны между собой:

Возможно, что аппроксимация контура отрезками прямых нецелесообразна из-за ограничений по точности, объему информации, т. е. в качестве исходных данных вынуждены использовать параметры кривых, составляющих границу. Способ формирования изображения, аналогичный приведенному выше, нерационален, так как в этом случае очень трудно распознать пересечение и касание. Можно было бы использовать следующее правило: код наличия изображения засылается для всех узлов сети, попадающих в область. Однако процедура, проверяющая по аналитическому описанию инцидентность точки области, довольно сложна, а использовать ее придется до (пхпу) раз, что может привести к чрезмерным затратам машинного времени. Поэтому подробнее рассмотрим другой алгоритм, использующий предварительно построенное дискретное описание границы. Формирование дискретного описания границы для данного случая во многом аналогично ФДК границы, составленной из дуг окружностей и отрезков прямых. Граница фиксируется в рецепторном поле Г,

Исследований, посвященных определению гидравлического сопротивления при движении двухфазного потока в пучках стержней, крайне мало. Результаты экспериментов, изложенные в работе [21 ], показывают, что при продольном обтекании двухфазным потоком пучков стержней качественно зависимость гидравлического сопротивления от определяющих процесс параметров р, х, ро) имеет тот же характер, что и при течении в прямых трубах. При этом влияния характера упаковки стержней (ST. n/dH = = 1,08 ... 1,31) на гидравлическое сопротивление обнаружено не было. На этом основании для расчета гидравлического сопротивления водяному потоку при поверхностном кипении на пучках стержней можно использовать следующее соотношение [83], полученное при течении пароводяного потока с ps = 0,1 ... 180МПа в обогреваемой трубе при значениях плотности теплового потока от 5-Ю5 до 5-10е Вт/м2,

различных проходах, т. е. при х\, х2, х3 и т. д.; tn — время, прошедшее с момента пересечения источником теплоты плоскости / — / при соответствующих проходах (нумерация проходов ведется от первого прохода); N — число проходов с начала наплавки. Когда число проходов N велико, т. е. рассматривается установившийся процесс, определение приращения температуры Л7" по формуле (6.60) затруднительно. В этом случае рекомендуется использовать следующий прием. Суммирование приращений температур по формуле (6.60) следует вести до такого значения п = = N', когда Фп(г, tn) заметно отличается от единицы (например, на 3 — 5%). При этом будет найдено значение &TN,a. Остальную часть суммы уравнения (6.60) при п > N', когда Фя(г, tn) ж 1, следует вычислить, используя интеграл

Уравнения (2.105) при известных х и О/ становятся линейными (при линейной зависимости внешней нагрузки от векторов ft, и' и и), поэтому можно использовать следующий алгоритм численного решения системы (2.105). В первом приближении считаем, что х=хо и углы Ф/о известны. Система (2.105) принимает вид

Для получения соответствующих зависимостей для оценки величины контактного упрочнения соединений с мягкими прослойками различных геометрических форм (см. рис. 2.7) в условиях двухосного на-гружения (при п = 0 — 1) можно воспользоваться рассмотренным в разделе 3 4 алгоритмом решения подобного класса задач и использовать основные закономерности механического поведения рассматриваемых соединений, установленные в результате теоретических и экспериментальных исследований для частного случая нагружения (п — 0,5), связанные с влиянием конструктивно-геометрических параметров соединений ((р, к) на несущую способность. Для упрощения процедуры распространения существующих решений, полученных для данного типа мягких прослоек (3.35), (3.37) — (3.39) для случая п •- 0,5 на общий случай нагружения соединений, отвечающих их работе в составе оболочковых конструкций (и = 0 ... 1), можно использовать следующий искусственный прием. Представим выражение, полученное ранее для определения величины контактного упрочнения мягких прослоек Ккп в условиях их двухосного нагружения (3.28) в несколько иной форме, структурно отражающей физические особенности пластического деформирования мягких прослоек и математического описания линий скольжения отрезками циклоид

Как и в § 3.3, будем использовать следующий критерий пригодности разностной схемы для расчетов: при любых ситуациях она не должна давать численных решений, противоречащих физическому смыслу. Рассмотрим с этих позиций две «перспективные» аппроксимации: центральной разностью и разностью против потока.

Для выбора случайной точки на поверхности S(, имеющей сложную форму, можно использовать следующий способ. Поверхность St разбивается на М элементарных ячеек одинаковой площади AS, координаты центров которых могут быть вычислены по некоторому правилу. С помощью случайного числа z из интервала [О, 1] находится целое случайное число k из последовательности 1, 2, ..., по формуле

совпадут одна с другой, то они подобны. Можно использовать следующий прием для деформации. Разделим стороны каждого многоугольника на одну из сходственных сторон, т. е. выразим размер сторон в долях от стороны, выбранной в качестве масштаба. Тогда безразмерные стороны каждого многоугольника будут: для первого /, а', Ь', с', а' ... и для второго 1, а", Ь", с", а". Если при совмещении многоугольников с безразмерными сторонами они совпадут, то многоугольники подобны и тогда а'— = а"; b'=b", с'=с" и т. д., т. е. безразмерные сходственные стороны подобных многоугольников равны.

Для получения соответствующих зависимостей для оценки величины контактного упрочнения соединений с мягкими прослойками различных геометрических форм (см. рис. 2.7) в условиях двухосного на-гружения (при п = 0 — 1) можно воспользоваться рассмотренным в разделе 3.4 алгоритмом решения подобного класса задач и использовать основные закономерности механического поведения рассматриваемых соединений, установленные в результате теоретических и экспериментальных исследований для частного случая нагружения (п = 0,5), связанные с влиянием конструктивно-геометрических параметров соединений (ф, к) на несущую способность. Для упрощения процедуры распространения существующих решений, полученных для данного типа мягких прослоек (3.35), (3.37) — (3.39) для случая и = 0,5 на общий случай нагружения соединений, отвечающих их работе в составе оболочковых конструкций (п = 0...1), можно использовать следующий искусственный прием. Представим выражение, полученное ранее для определения величины контактного упрочнения мягких прослоек Ккп в условиях их двухосного нагружения (3.28) в несколько иной форме, структурно отражающей физические особенности пластического деформирования мягких прослоек и математического описания линий скольжения отрезками циклоид

т. е. нужно найти такие функции и (х), которые удовлетворяют равенствам (7.57) и обращают в минимум функционал (7.56). Решение этой задачи можно получить так: из равенств (7.57) выразить т функций, например, и\, м2,..., ит через остальные Mm+i, ..., «», подставить их в функционал (7.56) и, приравняв нулю его первую вариацию, получить п — т уравнений Эйлера и соответствующие граничные условия, из которых можно получить искомое решение. Такая процедура уже проделывалась выше в главе 5 (без ограничений тина (7.57)) при выводе уравнений движения для стержней. Однако в тех случаях, когда связи (7.57) между функциями и заданы неявно, удобнее использовать следующий прием Лагранжа. Вместо функционала Дм) вводится

Для отыскания периодического решения можно использовать следующий итерационный алгоритм:

В формулах могут использоваться символы четырех арифметических действий: + (сложение), — (вычитание), X — (умножение), / (деление). Скобки в формулах не допускаются. В тех случаях, когда требуется применение скобок, можно использовать следующий прием. Например, требуется подсчитать значение Фв = (фсм — бф^/2, тогда, введя дополнительную переменную Р,, можно записать

к.п.д. станции на 1,3 абс.%, или примерно на 4 отн.%. При тепловой мощности реактора QB в 3060 МВт это означает снижение электрической мощности на 47 МВт. С другой стороны, за счет увеличения перепада давлений можно реализовать более высокие скорости теплоносителя в регенераторе и тем самым уменьшить его весо-габаритные показатели и стоимость. Таким образом, для оптимизации параметров регенератора представляется целесообразным использовать следующий критерий качества:




Рекомендуем ознакомиться:
Использованием соотношений
Использованием специального
Использованием выражений
Использованием универсальных
Использование численных
Использование энергоресурсов
Использование характеристик
Использование ингибиторов
Использование комбинированных
Использование математических
Индуцированное излучение
Использование оборудования
Использование принципов
Использование продувочной
Индуцированного излучения
Меню:
Главная страница Термины
Популярное:
Где используются арматурные каркасы Суперпроект Sukhoi Superjet Что такое экология переработки нефти Особенности гидроабразивной резки твердых материалов Какие существуют горные машины Как появился КамАЗ Трактор Кировец К 700 Машиностроение - лидер промышленности Паровые котлы - рабочие лошадки тяжелой промышленности Редкоземельные металлы Какие стройматериалы производят из отходов промышленности Как осуществляется производство сварной сетки