Используя известную

наблюдается перекатывание и скольжение зубьев. Скорость скольжения vs как относительную скорость можно определить, используя известное правило механики. Сообщим всей системе угловую скорость «1 с обратным знаком. При этом шестерня останавливается, а колесо поворачивается вокруг полюса зацепления П, как мгновенного центра, с угловой скоростью, равной (сох+о^). Скорость относительного движения (скольжения) в точке С

Предполагая, что а — длина самого короткого звена, /I самого длинного, и, используя известное соотношение между длина ми сторон треугольника (длина стороны треугольника мет,пи-суммы длин двух других его сторон), запишем следующие неравенства:

Предполагая, что а — длина самого короткого звена, d — самого длинного, и, используя известное соотношение между длинами сторон треугольника (длина стороны треугольника меньше суммы длин двух других его сторон), запишем следующие неравенства:

Смещение точки А с координатой х = ? (рис. 14.2) можно вычислить, используя известное в теории упругости решение задачи Фламана о действии силы на полуплоскость (5):

Экспериментально может быть определено только произведение acD. Оказывается, что если ас принять равной 562, то Dc будет близок к коэффициенту зернограничной диффузии Db. Используя известное соотношение р « 0,1 (t.s/G6)2 [8, 101, получаем для эффективного коэффициента диффузии соотношение

дании звукоизолирующих разрывов между отдельными частями конструкций установок, заполненных или воздухом или материалом с низким значением волнового сопротивления. Используя известное из теории колебаний соотношение между колебательной скоростью 01, силой Fa и частотами со2 и о>0, можно записать

Цай и Спрингер [190] предложили вместо описанной программы требующей трех образцов, совокупность двух испытаний, требующих лишь двух образцов: изгиб длинной балки с армированием под углом 0° или 90° к оси и кручение пластины, вырезанной под углом 22,5°. С помощью первого испытания непосредственно определяют Е^ или Еу. По результатам второго испытания, используя известное значение EL или Ет, определяют остальные упругие характеристики. Позднее Цай [187 ] предложил использовать следующие три последовательных вида испытаний: 1) изгиб длинной балки, вырезанной под углом 0° или 90°, для определения EL или Ет; 2) кручение пластины, вырезанной под углом 0°, для получения GLT и 3) кручение пластины, вырезанной под углом 45° для определения оставшихся характеристик. Основным достоинством этого подхода является экономия материала, поскольку на балки и образцы-пластины для кручения уходит гораздо меньше материала, чем на пластины, предназначенные для испытаний на изгиб. Однако этот метод обладает прежними недостатками: характеристики одноосного нагружения определяют из испытаний на изгиб, а модуль на сдвиг является, по существу, жесткостью при кручении, а не модулем в плоскости.

точками tk на равные интервалы. Для каждого tk находят оптимальный период Г0 , используя известное свойство [145], согласно которому вероятность выполнения задания достигает максимального значения при таком периоде Т, когда возможное число повторений этапов задания, обесцененных отказом, максимально, т.е.

Последнее эквивалентно допущению, что кривизна поверхности контакта невелика, а перемещения в зоне контакта определяются лишь контактными давлениями. Перемещение некоторой точки С цилиндра (рис. 1.4, а) вычисляют, используя известное решение задачи Фламана о действии силы на полуплоскость [15]:

Учитывая (1), (2), (4) и используя известное соотношение из теории функций Бесселя, получим

Если одна или обе фазы, входящие в состав исследуемого вещества, представляют собой твердые растворы с ограниченной растворимостью, то, используя известное из металловедения правило рычага, с помощью данного метода можно определить состав сплава.

На основании расчетных схем валы рассчитывают на статическую прочность при одновременном действии изгиба и кручения. Для этого необходимо определить величину изгибающих и крутящих моментов в различных сечениях вала, особенно в опасных сечениях, используя известную методику из курса сопротивления материалов. При этом силы, действующие на вал в разных плоскостях, раскладывают по двум взаимно перпендикулярным плоскостям и в этих плоскостях определяют опорные реакции и изгибающие моменты. Суммарный изгибающий момент

моугольный параллелепипед. Используя известную из геометрии теорему о зависимости длины диагонали прямоугольного параллелепипеда от трех его измерений и помня, что при построении векторов Fi=AB, Fz=AC и F3~AD их модули пропорциональны длинам изображающих их отрезков, можно записать:

Используя известную процедуру метода начальных параметров в матричной форме, из краевых условий (4) получим систему двух линейных уравнений относительно начальных параметров В0 и D0. Коэффициенты этой системы уравнений будут известными функциями величин (5). Обращение в нуль ее детерминанта даст искомое уравнение для определения угловых скоростей прецессии ротора

Необходимо рекомендовать более широкое внедрение обтачивания на автоматах фасонных поверхностей деталей нормальным инструментом, используя известную схему обработки конусов (при установке копира на поперечном суппорте, фиг. 23).

Используя известную аналогию между динамическими преобразователями (звеньями) различных физических принципов действия [3], рассмотрим общий случай, когда преобразователь описывается уравнением вида

Используя известную связь между моментом на лопастном колесе и напором жидкости, получаем

Используя известную формулу извлечения корня из теории функций комплексного переменного [45], представим

Используя известную теорему [26], согласно которой законы деформирования нелинейно-упругих и упругопластических тел при активной деформации совпадают, физические соотношения в приращениях для нелинейно-упругих тел на основании (2.146) и (2.139) запишем в виде

(о параметрах механических цепей см. гл. II). Используя известную связь тока и заряда q, скорости v и перемещения х (i — pq, v = px), импедансы можно выразить через обобщенные перемещения q и х, что удобно, если они являются естественными входными и выходными величинами данного преобразователя. Для систем с поступательным движением механический импеданс тела массы m равен рт. Импеданс невесомой пружины с коэффициентом жесткости с равен с/р Импеданс дисси-пативного элемента равен его коэффициенту сопротивления Ь (см. гл. II). Если в общем выражении для ? преобладает какой-либо из названных членов, импеданс считают инерционным, упругим (или жесткостным) и активным соответственно. В случае вращагельного движения твердого тела импеданс определяется моментом инерции J, коэффициентом угловой жесткости са и коэффициентом углового сопротивления Ьа. Так как в дальнейшем объекты исследования достаточно рассматривать как системы с сосредоточенными параметрами, их импедансы — рациональные функции р. При описании работы МЭП необходимо рассматривать электрические и механические цепи; теория первых хорошо известна, построение и анализ механических цепей описаны в гл. II [26]. Для систем, в которых определены вход и выход, понятие импеданса может быть расширено путем введения передаточного импеданса, определяемого через отношение обобщенной силы входа (выхода) к обобщенной скорости выхода (входа). Например, для рассматриваемых ниже преобразователей определены передаточные импедансы FH и U/v.

носителем, соответствующее началу ее увеличения. По этой температуре, используя известную зависимость снас = f(T), определяют значение снас. Предполагается, что концентрация примеси (соли) в пристенном слое спс = снас. По найденному таким путем значению спс и известной концентрации примеси для ядра потока ся определяют степень концентрирования примеси п = сп с /ся.