Используя найденные

ностью измерительного прибора, при помощи которого контролируются размеры детали, существует тесная связь. Из соотношения между допусками валов и рабочих калибров в работе ;[!-] было получено, что коэффициент точности К = 4,4. Для рассматриваемого нами случая аналогом допусков на деталь является допустимая погрешность измерения толщиномера, а допуск на рабочие калибры есть допуск на толщину покрытия. Принимая во внимание допустимую погрешность измерений толщиномеров типа МТА бДОп=±1,5 мкм в диапазоне измерений 0—30 мкм и бдоп= ±5% от измеренной толщины покрытия в диапазоне измерений 30—400 мкм и используя коэффициент точности, определим допуск на толщину покрытия. Для поверки приборов в диапазоне толщин покрытий 0—30 мкм

Используя коэффициент чувствительности металла к концентрации напряжений qa, для микронеровностей можно приближенно оценить эффективные коэффициенты концентрации напряжений. Для малых радиусов закруглений по дну микронеровностей можно принять <7„ = 0,1н-0,2, причем для легированных сталей значения их будут большими. В этом случае эффективные коэффициенты концентрации, вычисленные по зависимости

Используя коэффициент ди- /ф намичности и определяя мак- ч симальные перемещения <7расч с учетом доли qc-r, следует удостовериться, не превышает ли <7расч то значение, за пределами которого недопустимо применять теорию малых колебаний. Для этого можно использовать график Q(<7Pac4). Если точка, соответствующая #расч = <7ст + <7тах, оказывается на нелинейном участке графика, то следует переходить к динамическому расчету с учетом нелинейности зависимости Q (#расч) .

Если в результате статистического анализа технологического процесса установлено, что процессу свойственна резко искаженная кривая распределения, то расчет границ следует вести через средний разброс Rn , используя коэффициент dn.

Используя коэффициент концентрации Ktu, найденный поляриза-ционно-оптическим методом, находим

где t'K — передаточное отношение мальтийского механизма, т)„ — коэффициент полезного действия мальтийского механизма. Используя коэффициент А, получим

Еще в начале 60-х годов использовался метод фотоэлектрической инфракрасной полярископии и дефектоскопии для измерения и наблюдения картин прозрачности и двупреломления полупроводниковых кристаллов, прозрачных в средней инфракрасной области спектра [40]. Метод заключался в последовательном измерении в отдельных точках исследуемых образцов значений пропускания и двупреломления, характеризующих структурные несовершенства этих образцов. Подобные исследования, проведенные в последнее время на кристаллах /i-GaAs [233, 234], rt-GaP [49, 102, 116], n-Si [69, 234], я-Ge [36], позволили качественно оценить степень примесной неоднородности и связать последнюю с условиями роста кристаллов. В этих исследованиях контроль полупроводниковых материалов производился путем измерения коэффициента пропускания. Аналогичную оценку степени неоднородности можно сделать, используя коэффициент отражения образца [65].

Используя коэффициент «радиационной теплопроводности» KR, можно выразить ^~2) формулой, аналогичной уравнению Фурье для молекулярной теплопроводности. При этом для малых разностей температур (Ti-Tz):

2.3.7. Если условные упругие напряжения (по пп. 2.3.5 и 2.3.6), определенные при значении коэффициента Пуассона (д, равном 0,3, превышают предел текучести, то приведенные напряжения определяют, используя коэффициент (л, полученный из равенства

Используя коэффициент стандартизации, можно определить норму амортизации для агрегатируемой оснастки в целом:

При расчете МГД-генератора параметры переноса необходимы, например, для вычисления коэффициента трения и коэффициента теплоотдачи. Поскольку эффекты трения для крупных МГД-генераторов незначительны, при вычислении коэффициента трения (через коэффициент динамической вязкости) можно с весьма хорошим приближением использовать коэффициент динамической вязкости для «замороженного» состава газовой смеси. Это тем более оправдано, что значения коэффициента динамической вязкости для эффективного и «замороженного» состава мало различаются между собой (для рассматриваемых давлений и температур в МГД-генераторе). При вычислении теплоотдачи энергетический эффект диссоциации можно учесть путем вычисления «эффективного» коэффициента теплоотдачи (через «эффективный» коэффициент теплопроводности) либо, используя коэффициент теплоотдачи для «замороженного» состава, при вычислении «эффективного» температурного напора с помощью «эффективной» энтальпии.

Используя найденные значения рг и S, можно определить скорость испарения ингибитора и срок службы антикоррозионной упаковочной бумаги. Сложность расчета скорости и продолжительности испарения ингибитора из увлажненной водой бумаги связана с трудностью определения парциального давления ингибитора в капилляре рг, которое зависит, с одной стороны, от степени увлажнения бумаги и определяет концентрацию ингибитора в жидкой фазе, а с другой — от поверхностной активности ингибитора. Если степень увлажнения упаковочного материала может быть определена, то поверхностную активность, т. е. ее влияние на рг, учесть трудно и количественные расчеты скорости испарения ингибитора оказываются приблизительными.

Для ряда циклов термоциклического нагружения (N/) по кривым €j = f(Nj) рис. 4.59 находим значения полной упругопластической деформации е/ в опасной точке корпуса (табл. 5.1). Затем, используя найденные значения деформаций, по кривым усталости при Г = 470 °С и t = 520 °С соответственно для цилиндрических корпусов типов I и II (сплошные линии на рис. 5.1) определяем числа циклов нагружения NJр и вычисляем малоцикловую долговечность по формуле Л^р = Л/ р/2 (см. табл. 5.1), поскольку за характерное время гц термоцикличес-гого нагружения (см. рис. 4.37) в опасной точке реализуются два цикла упругопластического деформирования (см. рис. 4.40).

Используя найденные величины, закон движения (8.36) можно записать так:

Ha ABM можно осуществлять и поиск оптимальных вариантов, используя найденные опытные зависимости. Так, при выборе пусковой системы для ДВС важно определить передаточное отношение редуктора, обеспечивающее достаточно высокие значения шср и (0min определить наилучший в отношении этих параметров момент инерции маховика, наилучшую характеристику стартера и т. п. При таком поиске момент сопротивления Мс уже нельзя считать функцией только утла поворота. Анализ графиков (рис. 4), найденных для разных скоростных режимов, приводит к более сложной зависимости:

е) определяем эквивалентные напряжения а3[ по формуле (8.13) для i = l,2, . . ., п, используя найденные в предыдущем пункте значения характеристик напряженности, после чего по формуле (8.14) находим коэффициенты запаса прочности пУ для i = 1, 2, . . ., п. Наименьший из них следует считать действительным коэффициентом запаса прочности. Для облегчения некоторых расчетов, указанных в этом параграфе, можно воспользоваться вспомогательными таблицами и графиками, а именно:

Используя найденные значения у, получим оценки

4. Строго придерживаться схемы расчета фланцев, изложенной в «Приложении II», используя найденные по таблице UA-47.2 величины у и т и предельно допускаемые напряжения в болтах.

Используя найденные значения v/ и С/ и преобразуя (4-5-35) с учетом уравнения (4-5-14) и формулы обращения

Используя найденные в работе [1] асимптотические решения, можно исследовать путем непосредственного численного интегрирования свойства уравнения невязкого возмущающего движения. Этот прием может быть применен для полуограниченной струи (свободный пограничный

откуда А' = Vlx, A" = Vly — Vlx tg a0; используя найденные значения постоянных для любого течения с фиксированной задней критической точкой через рассматриваемую решетку, имеем:

Используя найденные матрицы жесткости слоев \G°']n'\ вычислим уточненные (с индексом I) значения приращений напряжений в слоях: A {tfiaU'i1 = '[G°'}nl) A {e12}J,(), и полные напряжения в слоях: