Используя полученные

Подставляя далее выражения (54) в формулу (50) и используя определение импульса р}-, получаем

Абсолютное значение скорости равно иг. В этом можно убедиться, вычислив v2 (используя определение скалярного произ-

Используя определение скалярного произведения векторов, формулу (12.8) можно представить в виде

Используя определение производной, запишем

Отношение Ne/N{ = т]мех назырается механическим к. п. д. двигателя, значение которого при нормальном режиме обычно составляет 0,7 — 0,85. Используя определение механического к. п. д., получим

Короче говоря, если <тм>0,->ам, то oK=f(di). Используя определение ам, данное Купером и Келли для случайного распределения волокон, можно прийти к выводу, что волокна упрочняют композит, если 0г>ам [1—(4Ув/я)1/2], т. е. когда акЛтм>1—(4Ув/я)1/2. Если <7к/стм=1, то сгусти, и по данным испытаний при поперечном нагружении можно заключить лишь то, что поперечная прочность поверхности раздела (и волокна) больше, чем матрицы. Эти результаты обобщены на рис. 7.

Используя определение понятия термодинамической активности вещества (АР = 0), можем написать:

Используя определение активационного объема пластической деформации металла, протекающей по дислокационному механизму [43], получаем v = д (Д{1д)/д (Ат) — 1/а, откуда с учетом (89) следует АР = Ат.

Используя определение понятия термодинамической активности вещества (АР = 0), можем написать:

Используя определение активационного объема пластической деформации металла, протекающей по дислокационному механизму [47], получаем v = д (Ар,д)/д (Дт) = I/a, откуда с учетом выражения (101) следует, что АР = Ат.

Используя определение изменения энтропии (3.46), можно выразить количество переносимой теплоты суммой изменений энтропии атмосферы и системы ASca и изменением энтропии только системы AS:

Достаточную для инженерных расчетов точность дает способ последовательных приближений. В первом приближении принимают, что силы трения равны нулю, и реакции в кинематических парах определяют так же, как указано выше. Используя полученные значения реакций, в кинематических парах вычисляют моменты сил трения МТА и МТБ в силу трения Fro в поступательной паре С (см. гл. 20). Затем производят расчет в той же последовательности, как и без учета сил трения, но к внешним силам прибавляют силы трения в поступательных парах и моменты сил трения во вращательных, направляемые в сторону, противоположную относительному движению. Новые векторы Fri2, РТЗЗ, Рпз будут отличаться по значениям модулей и направлениям от векторов F12) ^зз. Р*э- Далее полученные в первом приближении новые значения Fri2, FT32 и Fr43 снова подставляют в зависимости для определения сил и моментов сил трения и повторяют все вычисления. В результате получают второе приближение значений реакций. Указанный

В проекциях на касательную и нормаль к траектории в данной точке. Записывая обе части (2.14) в проекциях на подвижные орты тип (рис. 2.3) и используя полученные ранее выражения (1.10) для тангенциального и нормального ускорений, получим

И, наконец, используя полученные зависимости, можно получить третью:

Используя полученные характеристические соотношения (3.25), параметрические уравнения линий скольжения (3.21) и (3.22), а также соотношения (3.20), вытекающие из кругов Мора, были получены выражения для определения напряжений т^, Gy и Ох в мягкой прослойке в условиях ее двухосного нагружения

Используя полученные соотношения для определения гц циклоид, были построены эпюры напряжений о,, по сечениям, совпадающим с траекторией перемещения центра производящего круга циклоид (на рис. 3.29 показаны штриховыми линиями). При построении эпюр Оу в

находим величины ст/ и е/', функцию пластичности <р (ог) и ее производную, используя динамическую диаграмму ai-^-ei. Точно также по диаграмме тг ч- 7г материала среды определяется функция ц = = (д, + TJ/YJ. Используя полученные результаты, по приведенным вы* ше формулам находим соответствующие функции состояния среды <*! и «2- Затем вычисляем коэффициенты Fu (mnij) и свободные члены L\(ij) уравнений, строим определители D и Dmn, находим компоненты корректирующего тензора по формулам (2.1.75). По формулам (2.1.76) находим для рассматриваемой среды компоненты тензора кинетических напряжений (Т)нарр во втором приближении.

Используя полученные зависимости, рассмотрим задачу о внедрении конуса в преграду (рис. 61). Зададим уравнение образующей конуса в виде R = z tg б, где б — угол конусности. Тогда в сечении

5. Уточненный расчет фермы. Используя полученные эксцентриситеты, составляется действительная расчетная схема фермы (рис.7.146) и выполняется расчет на ЭВМ всех возможных сочетаний нагрузок.

Используя полученные эксцентриситеты, составляется действительная расчетная схема фермы (рис.7.16б) и выполняется расчет на ЭВМ с учетом всех возможных сочетаний нагрузок.

Обработка результатов измерений. Используя полученные данные, вычислить отношение давлений P = ps/Pi и построить на миллиметровой бумаге зависимость действительного расхода воздуха Мп от р. Проанализировать полученную экспериментальную зависимость, обратив внимание на то, что при уменьшении давления р3 расход постепенно возрастает и достигает максимума при р3=ркр. Дальнейшее понижение давления р3 не влияет на расход воздуха, который для всех последующих значений р<рКр остается постоянным. По графику Мд=/(3) определить критическое отношение давлений pnp=pKp/pi.

12. Используя полученные графики и другие результаты обработки опыта, определить: а) как влияет схема включения тепло-обменного аппарата на величину среднего температурного напора; б) как влияет изменение расхода теплоносителя на значения коэффициента теплопередачи, температурного напора, тепловой эффективности;