Используя предположение

Используя полученное выражение (3.27), перепишем соотношения (3.22) в виде

Используя полученное расчетное значение динамической

Построением графика в координатах «IgA — Ig^c» определяется экспериментальный наклон прямой; тангенс угла наклона этой прямой к горизонтальной оси в формуле (V.13) позволяет определить степень 1/v. Используя полученное экспериментальное значение параметра v, производим расчет по формуле (IV.30) и сравниваем полученные результаты с экспериментальными.

По номограмме (см. рис. 48), используя полученное выше оптимальное значение_относительной длительности первой предварительной наработки ni'V^S* для заданного уровня относительной погрешности метода Д, оценивается оптимальная относительная длительность второй предварительной наработки п^2> /#°ж.

Рассмотрим случай, представленный на рис. 7.3, на котором приведена плоская пластина с эллиптическим отверстием, находящаяся под действием однородного растяжения в направлении одной из осей эллипса. Используя полученное выше решение, можно представить напряжения, возникающие на кромке эллиптического отверстия, в следующем виде:

Используя полученное выражения для потенциала внешних сил и потенциальной энергии.деформаци*и пластины, можно получить как дифференциальное уравнение изгиба пластины, так и 'граничные условия. Приведем кратко соответствующие выкладки для случая пластины постоянной толщины (D = const).

Вернемся к рассмотрению характеристики, приведенной на фиг. 1. Если предположить, что изменение момента в период времени от /=0 до t=ntp будет происходить в пределах от Мтах до т Л1тах, а в период от t = ntp до t=tp в пределах от т МтЮ до k Mmax> T°. используя полученное уравнение (5), можно записать: для периода времени t < ntp

18. Используя полученное значение р* ,+1 для вычисления правой части уравнения (3), определить величину р„. /+1.

Для осуществления процесса видимой конденсации чистого пара необходимо наличие градиента температур в паровой фазе. Борнхорст [12], рассматривая процессы конденсации и испарения методами термодинамики необратимых процессов, отметил, что профиль температур в паровой фазе нелинеен (как это предполагалось ранее Нуссельтом и другими исследователями). Используя полученное Борнхорстом уравнение потока энергии на границе раздела фаз, можно определить [9] температуру пара на границе раздела фаз 7"п:

Используя полученное значение прогиба в сечении 1 и формулы (466), можно определить перерезывающую силу, действующую в пределах второго участка:

Используя полученное ранее выражение для р [см. уравнения (22) — (24)], получим: при К = аа

Для обеспечения помехозащищенности по отношению к импульсным помехам в отсчетах и вариации законов распределения погрешностей в качестве оценок S и и о целесообразно брать не среднеарифметические, а медианные значения отсчетов [5]. Используя предположение о линеаризации исследуемой МС в малой окрестности значений огибающей, назначая близкими но временной оси моменты отсчетов фазовых переменных в (2) и (3), получим возможность исследования МС с достаточно сложными диссипативпыми и упругими характеристиками.

Далее, используя предположение о медленном изменении функций т] (О, I (0. ? (0. можно принять, что производные этих функций внутри каждого цикла близки к константам и меняются лишь от цикла к циклу. Тогда правые части уравнений (6.95) могут быть заменены средними за период значениями. Для нахождения этих средних значений следует произвести интегрирование по ф/= = 'j&t в пределах от 0 до 2я и результат разделить на 2я. Примем во внимание, что

В работе [1] предлагается распространить уравнение кривой обобщенного деформирования (2.5) на случай переменных температур, используя предположение о существовании поверхности неизотермического нагружения в координатах: деформация, напряжение, температура с началом отсчета, совпадающим с точ-

В соответствии с (5.3.1) вероятность срыва функционирования Qi(t3', t, т) есть не что иное, как функция распределения суммарной наработки tv'. Используя предположение о независимости отказов различных каналов и автономности их восстановления, можно найти Qi(t3', t, т) как m-кратную свертку функции распределения Qi(t3>. t) для одноканальной системы, которая изучалась в гл. 2. Понижая индекс т на единицу, имеем

Используя предположение о независимости отказов и восстановлений отдельных каналов и теорему о вероятности пересечения независимых случайных событий, можно представить вероятность безотказного функционирования системы (т, п, k) как произведение вероятностей выполнения l/k части задания всеми ее k подсистемами. Каждую подсистему можно рассматривать как многоканальную систему типа (т, п), которая изучалась ранее. Поэтому, учтя, что все группы каналов идентичны, запишем

Используя предположение, что за таким скачком течет однофазная жидкость, можно определить ря тах, принимая, что параметры потока перед скачком равны параметрам потока на выходе из камеры смешения,

Д. Росс [Л. 280] получил связь между нормальными турбулентными напряжениями и осредненными характеристиками течения, используя предположение П. С. Грен-вила о том, что

Используя предположение 2, исключим при х -> — со все характеристики возмущений, содержащие у. Тогда из уравнений (6) получаем исходные уравнения для внешнего потока:

При учете асимметрии, используя предположение о линейной зависимости предела выносливости от среднего напряжения, уравнение (4.38) легко привести к виду

Давление цикла является общим и одинаковым для всех полостей параметром. Цель анализа Шмидта заключается в том, чтобы получить уравнения, выражающие перенос энергии в системе. Для удобства анализа находятся соотношения между некоторыми параметрами, которые стали определяющими параметрами системы, и в ходе изложения мы уже встречались с некоторыми из них. Выражения для переменных объемов Ув(Ф) и Ус(ф), как показано в предыдущем разделе, могут иметь различную функциональную форму в зависимости от применяемого приводного механизма. Однако во всех случаях, исключая ромбический механизм и механизм Росса, можно получить достаточно точные приближения для этих выражений, используя предположение о простом гармоническом движении поршня. Это позволяет определить переменные объемы, зная величину вытесняемого объема и угол поворота кривошипа:

Дадим краткий анализ экспериментальных.и теоретических исследований деформации эластомерного слоя и тонкослойных резинометаллических элементов. Расчет многих типов резинотехнических изделий проводят, используя предположение о несжимаемости материала. Такой подход оправдан для массивных деталей, оболочек и мембран. Деформация тонкого слоя резины в эластомерных элементах стеснена кинематическими граничными условиями на лицевых поверхностях, и гипотеза о Несжимаемости оказывается неприменимой. Этот важный факт для теории и расчета слоя был установлен экспериментальным путем в работе В. Кейса [224] для сжатия плоского слоя и впоследствии получил подтверждение во многих работах.