Жесткости соединения

верхности, тщательной сборки и точных режимов сварки. С увеличением,, толщины и жесткости соединений эти трудности растут. Свариваемость алюйилиевых сплавов определяется деформац. способностью, энергетич. эффективностью, , и реакцией их на термомеханич. цикл. Сплавы с ст0 2 <20 кг/мм* (20°) и 6 кг/мм*. ($($°1 свариваются хорошо; сплавы с ст„ 2=20-^50 кг/мм2 (20°) и 6—12 кг/мм* (3'00°) свариваются удовлетворительно; сплавы с О0,2 > 50

ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ КОНТАКТНОЙ ЖЕСТКОСТИ СОЕДИНЕНИЙ.

где ck, k+i — жесткости соединений на участках между массами Л_1, j'k и j"k, Jk+f, $k~\, k, P\ k+i — коэффициенты сопротивлений на тех же участках; Мь. и М^ — моменты, действующие на массы Jk и /^ со стороны нелинейного звена встроенного между этими массами.

(14.45) при q = п. Аналогично изложенному можно построить эскалаторный алгоритм расчета собственных спектров цепных моделей при многопараметрическом варьировании как коэффициентов жесткости соединений, так и коэффициентов инерции сосредоточенных масс. Применение изложенного алгоритма особенно эффективно при а < п, что характерно для большинства инже-

Для указанной модели решалась частная проблема собственных спектров при варьировании коэффициента жесткости с1 в пределах (0,27 н- 0,48) • 10е Н • м на основе изложенного выше алгоритма. Значения безразмерных инерционных •&,, и упругих g} параметров приведены в табл. 6 и 7, причем Ofe = /°//0, gj = е°/е0, /о == 0,17 кг • м2, с0 = 0,22 -10' Н • м — масштабные значения коэффициентов инерции сосредоточенных масс JH и жесткости соединений Cj.Ha рис. 80 показана эквивалентная Т2\- модель с параметрами, определяемыми по формулам, приведенным выше для уравнений (16.4),

• Сухой остаток определяется электрометрически при помощи лабораторного солемера. Тарирование его осуществляется в ЦЗЛ или в водной лаборатории специализированной энергетической организации. В качестве дистиллята используется конденсат пара котлов или обессоленная вода, приготовляемая на лабораторной установке. Определение растворенного кислорода лучше всего осуществлять при помощи лабораторного полуавтоматического анализатора конструкции Р. Л. Бабкина. В крупных котельных с котлами среднего давления и достаточно сложной водоподготовкой водная лаборатория располагается в двух комнатах общей площадью 30—40 м2. Одна из них служит для тонких аналитических операций с использованием аналитических весов. В таких лабораториях необходимы операции нагрева, сушки и приготовления химически обессоленной воды с «нулевым» содержанием солей жесткости, соединений железа и общего количества водорастворимых соединений. В лаборатории проводятся определения содержания фосфатов, аммиака, свободной углекислоты и железа. В зависимости от особенностей технологической схемы водоподготовки в лаборатории может потребоваться определение содержания нитратов, меди, сульфитов и выполнение полного анализа воды по упрощенной схеме.

В табл. 5 использованы следующие обозначения: eg, ctg, c2g — коэффициенты жесткости соединений, связывающих составляющие подсистемы в односвязных (с§) и двухсвязных (с^, c2g) составных системах; /, k — индексы упругосопрягаемых сосредоточенных масс моделей составляющих подсистем в односвязной составной системе (см. рис. 9, а—б); /, a, b, k — индексы упругосопрягаемых сосредоточенных масс моделей составляющих подсистем в двухсвязной составной системе (рис. 9, в); п, г, т — числа степеней свободы моделей составляющих подсистем; v;> pfc (t=l, n', ft=l, т) — собственные значения иа№ f5fei — элементы ортонормированных модальных матриц составляющих подсистем односвязной составной системы [1, 2, 5];

Минимизация указанных видов неоднородности и обеспечение свариваемости достигается обоснованным выбором сварочных материалов, способов и режимов сварки и термической обработки с учетом жесткости соединений, температуры эксплуатации и агрессивности среды.

Ряд этих параметров вошел в ГОСТ 2789—73 {Ra, Rz, Rmax, tp, Sm, S). При одинаковой высоте неровностей поверхности могут иметь разные эксплуатационные показатели — сопротивление действующим нагрузкам при трении, износе, запрессовке, обеспечению заданной контактной жесткости соединений и т. д. Поверхности с меньшей высотой неровностей далеко не всегда имеют лучшие эксплуатационные показатели, чем поверхности с большей высотой неровностей. Во всех этих случаях важную роль играют форма и закон распределения вершин неровностей по высоте.

верхности, тщательной сборки и точных режимов сварки. С увеличением толщины и жесткости соединений эти трудности растут. Свариваемость алюминиевых сплавов определяется деформац. способностью, энергетич. эффективностью и реакцией их на термомеханич. цикл. Сплавы с гг0 г <20 кг/мм2 (20°) и 6 кг/мм2 (300°) сварива-ются хорошо; сплавы с 0р>2=2О—50 кг/мм1 (20°) и 6—12 кг/мм2 (3'00°) свариваются удовлетворительно; сплавы с а0,2 > 50

в районе бобышек стараются максимально приблизить их к отверстию под подшипник (для увеличения жесткости соединения). Болт, расположенный между отверстиями под подшипники, размещают посередине между этими отверстиями;

— в районе бобышек стараются максимально приблизить их к отверстию под подшипник (для увеличения жесткости соединения). Болт, расположенный между отверстиями под подшипники, размещают посредине между этими отверстиями;

Как видно, силы, действующие в соединении, определяются отношением Л1/А2 (фактор жесткости соединения), равным согласно формулам (150). и (151)

Фактор жесткости соединения

Подчеканенные швы сохраняют герметичность в эксплуатации лишь при условии достаточной жесткости соединения. При недостаточной жесткости герметичность соединения, особенно в условиях циклической нагрузки, быстро нарушается в результате периодической деформации стыка.

Для обеспечения достаточной жесткости соединения ответственных металлических деталей «mm ^ 1 ...2 МПа; согласно условию нераскрытия стыка amill>0.

конструкций имеет место относительное поперечное смещение элементов, соединенных через мягкую прослойку (рис. 3.27,я) то последняя испытывает растяжение и сдвиг. Условно такое нагружение называют на-гружением по "мягкой схеме". Оно реализуется, например, в процессе испытания сварных образцов, ослабленных наклонной мягкой прослойкой, при их шарнирном закреплении в захватах испытательной машины, при нагружении листовых конструкций, выполненных без поперечных ребер жесткости, соединения которых имеют наклонную мягкую прослойку и т.п..

Испытание диафрагм. Кованые и сварные диафрагмы изготовляют из стали, полотно и обод со стальными залитыми лопатками — из чугуна. Диафрагмы подвергают испытаниям на прогиб с целью проверки прочности и жесткости соединения обода и полотна посредством лопаток. Критерием оценки при испытаниях служит величина стрелки прогиба, которая зависит от паровой нагрузки, возникающей при работе диафрагмы в натурных условиях. При испытаниях в цехе паровую нагрузку заменяют сосредоточенной силой.

в районе бобышек стараются максимально приблизить их к отверстию под подшипник (для увеличения жесткости соединения). Болт, расположенный между отверстиями под подшипники, размещают посередине между этими отверстиями;

конструкции имеет место относительное поперечное смещение элементов, соединенных через мягкую прослойку (рис. 3.27,а) то последняя испытывает растяжение и сдвиг. Условно такое нагружение называют на-гружением по "мягкой схеме". Оно реализуется, например, в процессе испытания сварных образцов, ослабленных наклонной мягкой прослойкой, при их шарнирном закреплении в захватах испытательной машины, при нагружении листовых констр\тщий, выполненных без поперечных ребер жесткости, соединения которых имеют наклонную мягкую прослойку и т. п..

кг/мм2 (20°) и >12 кг/мм2 (300°) в жестких замкнутых конструкциях при толщине материала более 2 мм свариваются плохо. При 20° сплавы с Q<4 мком-см и с А>0,4 кал/см • сек• °С склонны к непровару; с Q=4—8 мком-см и с Я=0,25—0,4 кал/см-• сек-°С свариваются удовлетворительно; с Q>8 мком-см кс X <0,25 кал/см-сек-°С свариваются хорошо. Сочетание высокой конструктивной прочности и жесткости соединения с высокой тепло- и электропроводностью ухудшает свариваемость металла. При разнице в толщине деталей более чем в 3 раза или при разнице в свойствах (при 20°): ст0)2 более чем в 2 раза, Q в 1,5 раза и Я, в 1,2 раза алюминиевые сплавы не свариваются друг с другом, а также с Ti, Fe, Cu, Mg, Ni и их сплавами. Алюминиевые сплавы, обеспечивающие запас прочности и пластичности в нахлесточных соединениях от 0,3 до 0,5, свариваются удовлетворительно, более 0,5 — хорошо.