Жесткости умягченной

Проведенные авторами [38, 71] исследования при контактировании стальных образцов чистоты поверхности (ГОСТ 9378—60) в паре с полированными образцами из материала Д-16 показали, что образцы, изготовленные по V6, при различных видах технологической обработки имеют существенное различие в контактной жесткости вследствие неодинаковой величины комплексного критерия А. В § 5 главы III на фиг. 24 приведены результаты эксперимента.

Ниже рассматриваются некоторые вопросы оптимизации параметров инерционных виброзащитных систем, включающие в себя инерционные элементы. Применение таких систем оказывается полезным не только с точки зрения низкочастотных воздействий, но и высокочастотных. Основная трудность проектирования безынерционных виброзащитных систем заключается в невозможности применения или разработки обычных амортизаторов малой жесткости вследствие конструктивных ограничений перемещений объекта или больших статических напряжений в них, а также вследствие возможности появления резонансов в объекте, фундаменте или даже амортизаторах. В этом случае решение задачи можно искать на пути применения специальных конструкций амортизаторов, состоящих из двух каскадов амортизации, промежуточного тела и присоединенного к нему антивибратора. В дальнейшем такой блок будем называть амортизатор-антивибратор. Схема такого блока приведена на рис. VIII.4. Преимущества таких блоков виброизоляции заключаются в следующем.

Для расчета жесткости вследствие контактной деформации тел качения шариковой винтовой пары также используется методика, разработанная в. эниме /з/.

Соосные отверстия малого диаметра, расположенные в отдаленных друг от друга стенках. Длинные расточные скалки малого диаметра (/ > > 12d) не обладают достаточной степенью жесткости, вследствие чего возникает необходимость в обработке соосно расположенных отверстий при помощи короткой шпиндельной оправки поочередно в каждой стенке, с поворотом стола. Такой способ вызывает дополни-

Рельефную формовку (рис. 43) применяют для образования на поверхности деталей различных по форме элементов жесткости вследствие растяжения металла и уменьшения его толщины.

Термическая 'обработка питательной воды внутри котла производится по методу Г. А. Буркова и В. А. Голубцова. В паровом пространстве котла устанавливаются специальные устройства — «реакторы», иуда поступает вся питательная вода и куда может подводиться с помощью «перекачивающего контура» часть котловой воды. В реакторах питательная 'вода 'подогревается до температуры, близкой к температуре насыщения, что вызывает разрушение значительной части карбонатной жесткости воды и выпадение в твердую фазу в основном в виде шлама СаСОз, М§(ОН)2 и М§СОз-М§(ОН)2. В водах, имеющих значительную концентрацию сульфат-иона, в реакторах может происходить выпадение в виде! твердой фазы и некоторой части некар-боиатной жесткости вследствие уменьшения растворимости СаЗО,, имеющего отрицательный коэффициент растворимости.

1) повышением концентрации солей карбонатной жесткости вследствие упаривания циркуляционной воды в оборотных системах водоснабжения;

воде магниевой некарбонатной жесткости вследствие ее пере-

Большой избыток реагента-осадителя при декарбонизации добавлять не рекомендуется, так как возрастает остаточная жесткость из-за непрореагировавшей извести или при наличии в воде магниевой некарбонатной жесткости вследствие ее перехода в кальциевую жесткость:

Гомогенные фитили - сетки, пенистые структуры, войлок, волокна и порошковые материалы. Часто используются фитили, выполненные из сетки и ткани саржевого плетения. Их изготовляют с порами различного размера и из разных материалов, включая коррозионно-стойкую сталь, никель, медь и алюминий. Применяются гомогенные фитили, изготовленные из металлической ваты, в частности войлочные. Изменяя степень сжатия войлока в процессе сборки трубы, можно варьировать размер полученных пор. Используя удаляемые металлические стержни, можно образовать в теле войлока систему артерий. Керамические волокнистые материалы обычно имеют поры малого размера. Основной их недостаток заключается в малой жесткости, вследствие чего они обычно требуют применения несущего каркаса (например, металлической сетки).

Рис. 6-2. Доля проскока воды с жесткостью Жо, необходимая для повышения жесткости умягченной воды до 50 (а) и 100 (б) мкг-экв/кг.

Эк — эквивалент Mg(OH)2+'CaCO3 в соотношении, характерном для подлежащей известкованию воды; Эк = 50-нО,21 х, где х — величина магниевой жесткости умягченной воды, % от общей. В случае отсутствия соответствующих аналитических данных этот коэффициент может приниматься равным 45. Рекомендуется следующая оценка степени совершенства процесса по величине Ги: меньше 1,5 — неудовлетворительно; 1,5 — 2,0 — удовлетворительно, больше 2,0 — хорошо. Для вяовь проектируемых установок можно принимать Г„ равной 1,75 кг/ж3.

Рис. 3.7. График определения жесткости, умягченной Na-катионированием:

называемое гипсование катионита, может резко снизить обменную емкость фильтра с последующим вымыванием кальция и неизбежным повышением остаточной жесткости умягченной воды.

Едва ли целесообразно частое определение содержания в питательной воде железа и меди. Ведь результаты таких определений не имеют непосредственного оперативного значения. Сравним контроль за содержанием железа и меди с контролем, например, за жесткостью умягченной воды или кремнесодержанием глубокообессоленной воды. Различие между этими определениями в том, что появление жесткости умягченной воды или повышение кремнесодержания в обессоленной являются указаниями к определенным эксплуатационным мероприятиям - регенерации фильтров в данном случае. Точно так же снижение концентрации аммиака, гидразина, фосфатов может быть исправлено соответствующими мерами - увеличением их дозировки, изменением размера продувки и т. д.

Основной недостаток умягчения воды реагентным осаждением — высокое значение остаточной жесткости умягченной воды. При этом не обеспечивается безнакипная эксплуатация тепло-обменных аппаратов, особенно при высоких температурах. Для безнакипной работы теплообменных аппаратов требуется более глубокое умягчение воды. С этой целью умягчение реагентным осаждением применяется в сочетании с ионообменным умягчением.

По формуле (2.22) определялась жесткость умягченной воды и строились кривые для исходного состава воды Каспийского моря (/), Черного моря (2), океанской (3) и пресной воды (р. Кура) 4 в зависимости от жесткости регенерационного раствора (рис. 2.2,а), а также жесткости фильтрата в зависимости от солесодержания умягчаемой воды (рис. 2.2,6) при жесткости регенерационного раствора 20 и 50 мг-экв/л. При расчетах принималось, что регенерация катионита КУ-2-8 осуществляется 10%-ным раствором поваренной соли до равновесного состояния. По формуле (2.24) определялась остаточная магниевая жесткость фильтрата в зависимости от содержания ионов магния в реге-нерационном растворе и от кратности упаривания (рис. 2.3 кривые 2, 4). Значения fca//2Na и /Mg//2Na при проведении расчетов брались из табл. 2.2, составленной на основании данных [34, 35] (при ^=25 °С).

Рис. 2.2. Изменение жесткости умягченной воды в зависимости от жесткости регенерационного раствора (а) и от ее солесодержания (б)

вод при этих процессах. В предложенном способе поток РР сверху фильтра выполняет одновременно функцию «блокирующего потока», обеспечивающего зажатие слоя ионита и регенерирующего при этом верхний его слой. Удельный расход реагентов остается при этом таким же, как и в известном способе, а тот факт, что через нижние слои ионита проходит не весь объем РР, не скажется существенно на степени их регенерации и на остаточной жесткости умягченной воды, поскольку они значительно меньше истощены по сравнению с верхними. Поэтому при одинаковом удельном расходе реагента нижние слои будут отрегенерированы значительно лучше, чем верхние, способствуя тем самым высокому качеству обработанной воды. При регенерации по предложенному способу существенно снизится продолжительность регенерации и отмывки фильтров, что повысит интенсивность использования оборудования. При подаче раствора одновременно сверху и снизу часовой его расход увеличится в 2 раза по сравнению со случаем, когда весь раствор подается в одном направлении (при одинаковых скоростях потоков). Поэтому одно и то же количество РР по разработанному способу будет пропущено в 2 раза быстрее, чем по известным способам, при одинаковой скорости фильтрования РР через слой ионита.

Включение Н-катионитных фильтров в работу на умягчение осуществляется так же, как и при Na-катионировании. Скорость фильтрования также аналогична. Н-катионитные фильтры включаются на регенерацию при повышении остаточной жесткости умягченной воды свыше 50 мкг-экв/кг. В табл. 8—10 приведены примерные режимы эксплуатации катионитных фильтров.

повреждении дренажной системы фильтра (срыв или коробление колпачков) в умягченной воде обнаруживаются зерна катионитного материала. Это явление приводит к нарушению фильтрования, постепенному выносу катионита из фильтра и, как следствие, повышению жесткости умягченной воды. Для устранения выноса катионита следует произвести капитальный ремонт фильтра с выгрузкой фильтрующего материала.