Жидкостей определяется

тического значения во всех частях ингибируемой системы. Для этой цели можно использовать перемешивание, высокие скорости потоков жидкостей; необходимо также избегать щелей, жировых пленок и грязи на поверхности. Так как в присутствии ионов СГ и SOl' расход пассиваторов увеличивается, то важно поддер-. живать как можно более низкую концентрацию этих ионов.

При использовании бензина, ацетона и других горючих жидкостей необходимо соблюдать следующие требования противопожарной безопасности:

Для равновесия этих двух жидкостей необходимо, чтобы они не смешивались, т. е. мало растворялись друг в друге, для чего в состав вводится третье вещество — эмульгатор.

мера поверхности соприкосновения круга с изделием и интенсивности режима резания. При изготовлении и эксплуатации жидкостей необходимо

Для некоторых жидкостей необходимо ввести поправку в формулу (5-1-7) на клинкерберговский эффект [Л. 5-1]:

При разработке арматуры для криогенных жидкостей необходимо правильно сочетать материалы корпуса и

§ 45. В междуэтажных перекрытиях цехов, отнесенных к категориям А и Б, не связанных с применением легковоспламеняющихся и горючих жидкостей, необходимо предусматривать аэрационно-взрывные проемы. Площадь этих проемов по отношению к площади пола должна быть:

Совместимость различных жидкостей представляет интерес главным образом с точки зрения возможности замены в гидравлической системе одной жидкости другой. Для определения совместимости жидкостей стандартных методов нет. Обычно проводят простые испытания на смешение с последующим визуальным наблюдением за расслоением жидкостей, эмульгированием, образованием твердых веществ и т. д. Однако чтобы обеспечить работоспособность системы на смеси жидкостей, необходимо изучить все свойства такой смеси и пределы концентраций, в которых ее компоненты совместимы

Для определения величины аварийного притока среды в случае выхода из-под контроля химических реакций или прорыва легкокипящих жидкостей необходимо знать динамику развития процессов. Во многих случаях наиболее опасной аварийной ситуацией является взрыв технологической среды внутри аппарата.

ких аппаратов связан с необходимостью учитывать конвективный теплообмен, при котором происходит теплоотдача при вынужденном течении жидкостей в трубах, а также при вынужденном поперечном смывании труб или пучков. Теплоотдача от поверхности к жидкости в гладких трубах круглого сечения в значительной мере зависит от скорости жидкости, физических свойств нагревающей и нагреваемой сред, а также длины гидродинамического и теплового начального участка, влияющих на распределение температур по длине трубы.

Интенсивность теплоотдачи как для гладких, так и для профильных труб определяется характером течения жидкости (ламинарный, турбулентный). При использовании зависимостей, рекомендуемых для определения коэффициента теплоотдачи при нагревании жидкостей, необходимо учитывать, что рабочей средой является морская вода и поэтому в расчет должны вводиться ее теплофизические константы, приведенные в приложении [44].

Работа изоэнтропного расширения, МДж/кг, для жидкостей определяется из выражения

Вязкость — внутреннее трение жидкости (и газов), измеряемое сопротивлением относительному перемещению ее отдельных частей. Вязкость жидкостей определяется в градусах (условная или относительная), паузах (дипамн-ческая), стоксах (кинематическая вязкость). Значения вязкости уточняют с помощью температурного коэффициента вязкости при низкой температуре (ГОСТ 1929—51), стабильности вязкости и др. Вязкость смазок — см. эффективная вязкость.

Самовоспламенение горючих жидкостей определяется наименьшей температурой (°С), при которой происходит резкое увеличение скорости экзотермических реакций, заканчивающееся возникновением пламенного горения. Различают воспламенение (вспышку) паров горючих жидкостей в воздухе при атмосферном давлении, определяемое концентрацией и температурой вспышки (взрыва) по стандартному (ГОСТ 13920—68) методу; навесок горючих жидкостей и плавящихся материалов в открытом или закрытом тигле. Воспламенение в закрытом тигле происходит при температуре на 20—25° С ниже, чем в открытом.

Средний температурный напор в многоходовых теплообменниках с параллельным движением рабочих жидкостей определяется также графически, для чего используются графики фиг. 3—5, построенные по тем же параметрам Р, R и eif. Числа ходов, совершаемых потоками, указываются двумя цифрами, заключёнными в скобки, например, (1; 2); (2; 4) и т. д., причём каждая цифра характеризует число ходов, совершаемых одной из рабочих жидкостей.

Разрыв между складами угля и складами легковоспламеняющихся и горючих жидкостей определяется по табл. 5.

Вязкость жидкостей определяется вискозиметрами, дающими в зависимости от их типа или кинематический коэффициент вязкости, или вязкость в условных единицах.

Вязкость жидкостей определяется вискозиметрами, которые дают в зависимости от их типа или кинематический коэффициент вязкости, или вязкость в условных единицах.

Жидкости для гидравлических систем, выпускаемые промышленностью, должны быть доступными и иметь низкую стоимость. Как правило, при большом спросе на жидкость сырьевые затруднения быстро преодолеваются, и жидкость становится доступной. Стоимость жидкостей является определяющим фактором при их значительном расходе. Однако экономическая целесообразность применения тех или иных жидкостей определяется не столько их первоначальной стоимостью, сколько

Модуль объемной упру- у-гости смеси двух несмеши- 1 вающихся жидкостей или §. неассоциированных смешиваемых жидкостей определяется из уравнения:

еще не настолько велики, чтобы препятствовать свободному взаимному перемещению молекул. Это обусловливает способность жидкостей вытекать из занимаемых ими емкостей, но скорости вытекания жидкостей, например воды, патоки или очень вязкого масла, весьма различны. Скорость вытекания жидкостей определяется величиной сил взаимодействия между молекулами. Эти силы характеризуют и величину вязкости жидкостей. Дальше будет показано, что на величину вязкости влияют, кроме того, размеры и форма молекул, а также температура и давление.

1 ' при течении жидкостей определяется мощностью потока, равной DT, то отсюда следует, что в высоковязких средах определение t\HM невозможно. Среди современных работ по измерениям цнм наибольший интерес представляют работы Мерилла с соавторами [43].

Поскольку эффективность катодного процесса зависит от высоты поднятия пленки электролита в углеводородную фазу, а форма мениска на твердой поверхности в системе двух несмеши-вающихся жидкостей определяется смачивающей способностью этих жидкостей, представляется возможным изменить межфазное натяжение, а тем самым и форму мениска. Согласно взглядам, развитым академиком Ребиндером, адсорбция углеводородораство-римых поверхностно-активных веществ на твердой поверхности может значительно повысить смачивание поверхности металла углеводородом. Поэтому, если ввести в углеводородную фазу поверхностно-активные вещества (ПАВ), можно в предельном случае так повысить избирательную смачиваемость электрода углеводородом, что не будет вогнутого мениска и пленки электролита в углеводородной фазе. В качестве ПАВ нами были изучены анионоак-тивное вещество олеат магния и катионоактивное— соль дицикло-гексиламина. В согласии с теоретическими предсказаниями в присутствии этих ПАВ ток, генерирующийся в зоне мениска, резко падал, и при 0,1% ПАВ катодные кривые получались такими же, как и в объеме электролита, т. е. вогнутый мениск исчезал. Результаты, полученные при изучении электрохимической кинетики, хорошо согласовались с непосредственными коррозионными опытами. Изменяя с помощью ингибиторов смачиваемость металла углеводородом (топливом ТС-1), нам удалось подавить коррозионный процесс и добиться ~90%-ной защиты (табл. 9,13).

Рекомендуем ознакомиться:

Жесткость конденсата

Жаропрочные никелевые

Жесткость питательной

Жесткость соединения

Жесткость зацепления

Жесткости шпангоута

Жесткости динамометра

Жесткости испытательной

Жесткости конструкции

Жесткости металлорежущих

Жесткости обрабатываемой

Жесткости подшипника

Меню:

Главная страница Термины