Кратковременная прочность

163. Работнов Ю. Н., Милейко С. Т.. Кратковременная ползучесть. М., «Наука», 1970. 222 с.

165. Работное Ю. Я., Милейко С. Т. Кратковременная ползучесть. М.: Наука, 1970.

213. Работное Ю. Н., Милейко С. Т, Кратковременная ползучесть.— М.: Наука, 1970.—224 с.

кратковременная ползучесть, 30 800—2300 800—1700 В акуум Инертный

КРАТКОВРЕМЕННАЯ ПОЛЗУЧЕСТЬ СПЛАВА ЭИ437Б

Кратковременная ползучесть сплава ЭИ437Б. С о-рокин О. В., Глухенький А. И. «Динамика, прочность, контроль и управление — 70». Куйбышевское книжное издательство, 1972, стр. 253.

О. 'В. С о р о к и н, А. И. Г л у х е н ь к и и. [Кратковременная ползучесть сплава ЭИ437Б........... . 253

7. Работнов Ю. Н., Милейко С, Т. Кратковременная ползучесть. М., 1970.

Кратковременная ползучесть (в течение 6 ч) большинства типов тензорезисторов, погруженных в трансформаторное масло при атмосферном давлении, не отличается от кратковременной ползучести того же типа тензорезисторов, исследованных в атмосферных условиях.

79. Работаю Ю.Н., Милейко С.Т. Кратковременная ползучесть. М.: Наука, 1970. 224 с.

В изложенной схеме расчета не учитывалось явление ползучести. А между тем за несколько минут работы двигателя может заметно проявиться кратковременная ползучесть материала стенок камеры. Учесть в расчете эту кратковременную ползучесть проще всего с помощью теории старения [14]. Для этого весь расчет по определению напряженно-деформированного состояния стенок камеры следует повторить для нескольких моментов времени работы двигателя, используя каждый раз вместо статических диаграмм растяжения материала зависимости а* (е/),- полученные перестройкой кривых простого последействия для тех же моментов времени. В результате такого расчета находим зависимости изменения полных окружных и осевых удлинений, а следовательно, радиальных и осевых перемещений стенок камеры во времени.

Ранее уже отмечали, что чем выше температура плавления металла, тем выше и температура его рекристаллизации. Поэтому для изготовления жаропрочных деталей применяют металлы с высокой температурой плавления. Так как даже кратковременная прочность быстро падает при приближении к температуре плавления, то практически максимальная абсолютная рабочая температура не может превосходить значений, равных 0,7—0,8 от абсолютной температуры плавления. В связи с этим жаропрочные алюминиевые сплавы предназначаются для рабочих температур не выше 250°С (для алюминия Гпл — =657°С), сплавы на основе железа — не выше 700°С (для железа ГПл=1530°С), а сплавы на основе молибдена (для молибдена 7\Гл = 2600°С) —не выше 1200—1400°С.

Кратковременная прочность некоторым сильхромов приведена в табл. 73.

Кратковременная прочность Ов, Длительная прочность, кгс/

Кратковременная прочность, кгс/мм2

Структура образца Сплав Кратковременная прочность Длительная прочность

Таблица 117 Кратковременная прочность образцов из ремонтного и серийного сплавов

Результаты испытаний показывают, что кратковременная прочность образцов с ремонтных участков приближается к прочности основного сплава ЖС6К (см. табл. 117). Таким образом, разработанная технология приемлема для ремонта литейных дефектов методом пайки.

В результате термообработки значительно повышается кратковременная прочность стали (на 23—27%) при сохранении высокого уровня пластичности.

Была исследована при различных температурах кратковременная прочность полученных композиций, содержащих 40 об. % упрочнителя. Результаты испытаний приведены в табл. 18. Для сравнения в этой же таблице даны свойства матрицы без упрочнителя.

Единств, видом термообработки малолегированных сплавов типа ВМ-1, ЦМ-2, ВМ-2 является отжиг: гомогенизирующий отжиг слитков при 1800—2000°, промежуточный рекристаллизац. отжиг деформированных материалов при 1300—1450° и отжиг готовых изделий для снятия напряжений при 900—1100°. Разупрочняются также сплавы в результате рекристаллизации. После деформации на 75—95% темп-ра рекристаллизации сплавов типа ВМ-1, ЦМ-2, Мо + 0,5 Ti составляет ок. 1300— 1350°, а сплава ВМ-2 ок. 1400°. Разница по прочности М. с. в нагартованном и ре-кристаллизованном состояниях снижается по мере повышения темп-ры испытания. При темп-ре 1500° и выше кратковременная прочность металла в нагартованном и рекристаллизованном состояниях одинакова.

Кратковременная прочность П изменяется в интервале 1—10 000 кг/см2, но в общем ниже (за исключением нек-рых армированных П), чем у конструкц. металлич. сплавов. Иногда важна не абс. прочность, а удельная весовая: наибольшая длина нити или каната, при к-рой они разрываются ПОД Собственным веСОМ, ipa3p~