Кратности концентраций

применением оптимального по технико-экономическим показателям конечного давления пара в паротурбинной установке 3 — 4 кПа. Уменьшение вакуума в конденсаторе приводит к росту термического КПД паротурбинной установки. Например, снижение давления от 4 до 3 кПа соответствует росту КПД примерно на. 2%. В то же время необходимое для снижения давления в конденсаторе увеличение кратности циркуляции или снижение Ы приводит к росту поверхности конденсатора, мощности системы охлаждения. Поэтому оптимальное давление в конденсаторе находится в результате технико-экономического анализа. Кроме отмеченных факторов в технико-экономическом анализе учитывается влияние давления в конденсаторе на работу последних ступеней турбины: увеличение удельного объема пара и связанная с этим необходимость в больших проходных сечениях (длинных лопатках) или возрастающие потери с выходной скоростью. Для мощных турбин ТЭС давление в конденсаторе выбирают не ниже 3,5 КПа; использованием промежуточного перегрева пара оптимальных параметров повышают термическую экономичность цикла и уменьшают конечную влажность пара в последних ступенях паровой турбины. Температура промежуточного перегрева пара обычно принимается равной температуре перегрева свежего пара, а давление 0,15-0,25 давления свежего пара;

Однако, как было показано выше, при малом интервале дегазации и соответствующем ему высоком значении кратности циркуляции удельный расход тепла в абсорбционных холодильных установках очень велик.

Выше была рассмотрена методика определения кратности циркуляции и скорости WQ применительно к простейшему контуру. В реальных условиях контур может состоять из большого количества обогреваемых и необогреваемых труб, включенных последовательно и параллельно.

В современных энергетических паровых котлах или парогенераторах опускные .трубы не обогреваются. В опускных линиях испарителей и выпарных аппаратов, выполненных, например, по схемам, приведенным на рис. 2.5, а, в, обогрев имеет место (на наружной поверхности греющей секции). Опускные трубы имеют обогрев также в паровых котлах низкого и среднего давления, где часто небольшой обогрев опускной системы целесообразен, так как при этом уменьшается длина экономайзерного участка подъемной части контура, а для контуров небольшой высоты это может привести к заметному увеличению кратности циркуляции. Однако здесь обогрев выбирают таким, чтобы парообразования в опускной системе при стационарном режиме не было.

Значение кратности циркуляции /гц = Gn/D принимается в пределах 4— 10 с последующей проверкой по уравнению теплового баланса Gl;i,; = Dinn +

большое количество нагретой до 60—70° С воды добавляют необходимое количество присадки и тщательно перемешивают до полного растворения присадки. Полученный концентрат эмульсии заливают в емкость и добавляют воду в количестве, соответствующем 1,5% присадки, после чего содержимое емкости перемешивают путем циркуляции эмульсии насосом при кратности циркуляции 10—15 раз.

Вейз'и Митл [50], Хаммер и др. [51] сообщили об измерении распределения активности 16N между паром и водой в легководном и тяжеловодном кипящих реакторах и о распределении этой активности между . химическими формами. Без введения водорода или аммония в теплоноситель отношение активностей 16N в паре и в воде изменяется от 0,05 до 1. Ввиду высокой кратности циркуляции в кипящих реакторах это означает, что лишь небольшая доля образующегося 16N распадается р.не реактора. Типичные концентрации 16N на реакторе EBWR при мощности 20 Мет таковы: в воде над горючим — 7-10е атом/г и в паре над реактором — 2,5-108 атом/г.

ГЦН на период выбега в аварийных ситуациях, связанных с отключением маслосистемы (например, при обесточивании).. При нс.рмальной работе масляных насосов через бачок осуществляется непрерывная циркуляция масла. При этом бачок полностью заполнен и находится под давлением, приблизительно равным давлению в полости подшипникового узла. В случае отказа масляных насосов срабатывает автоматика, и ГЦН отключается. Масло под действием геометрического напора стекает из бачка в полость верхнего подшипникового узла, обеспечивая тем самым охлаждение и смазку рабочих поверхностей трения при выбеге насоса. Время истечения масла из масляного бачка около 180 с (время выбега насоса 150 с). Благодаря специально организованному подводу утечка масла из напорного бачка в обратную сторону, т. е. в масляную систему, исключается. Для предотвращения образования в верхней части бачка газовой подушки, а также вакуума (при опорожнении) предусмотрена перепускная трубка 9 внутренним диаметром 6 мм, сообщающая верхнюю полость бачка с атмосферой (трубопроводом свободного слива). Перепускная трубка ввиду малого диаметра является одновременно гидравлическим сопротивлением (дросселем), ограничивающим «паразитную» утечку масла. Из насоса масло по трубопроводам верхнего и нижнего слива направляется в сливной коллектор 11 и возвращается обратно в циркуляционный бак. Часть масла (около 10 % общего расхода) поступает на фильтры тонкой очистки 5 и возвращается также в циркуляционный бак. При номинальном режиме,, когда масло подается на четыре ГЦН, в работе находятся три маслонасоса, один холодильник, два фильтра грубой очистки и один фильтр тонкой очистки. На байпасе 6 вентиль должен быть полностью закрыт. Масляная система заполняется от системы объекта открытием вентиля 13. Объем циркуляционного бака 12 выбирается с учетом требуемой кратности циркуляции, а напорного бака 10 — из условия обеспечения подачи смазки на время выбега ГЦН при обесточивании. Все оборудование маслосистемы размещено в специальном помещении на 6 м ниже насосных.

Котлы с многократной принудительной циркуляцией привлекают к себе внимание главным образом из-за возможности осуществления любой компоновки их поверхности нагрева и, как следствие, уменьшения габаритов котлоагрегата. Одновременно благодаря уменьшенному значению кратности циркуляции и равномерности расхода воды создаются бо-

3. Расчёт циркуляционных характеристик контуров. При проведении расчёта циркуляции необходимо предварительно задаться значением кратности циркуляции, величина которой при полной нагрузке котла ориентировочно может быть принята по табл. 6.

При расчёте на неполную нагрузку котла ориентировочное значение кратности циркуляции k может быть выбрано из следующих со-. отношений:

Плотность разделительных перегородок проверяется после монтажа устройств для ступенчатого испарения, после каждого капитального ремонта и в тех случаях, когда химический анализ котловой воды показывает существенное снижение кратности концентраций. Это наблюдается в ряде случаев в результате появления -трещин в сварке, присоединяющей внутрибара-банные перегородки к стенке, особенно при наличии больших температурных напряжений в стенке барабана при растопке и остановке котла.

Фиг 10-57. Номограмма для определения кратности концентраций для котлов без ступенчатого испарения бег»

Фиг. 10-59. Номограмма для определения кратности концентраций между второй ступенью испарения и чистым отсеком для котлов с двухступенчатым испарением при отсутствии переброса'котловой воды второй стунени

Фиг. 10-60. Номограмма для определения кратности концентраций между второй ступенью испарения и чистым отсеком для котлов с двухступенчатым испарением при наличии переброса котловой воды второй ступени испарения в чистый отсек (р., + 0).

Фиг. 10-51. Номограмма для определения кратности концентраций для чистого отсека котлов с двухступенчатым испарением без промывки пара при отсутствии переброса котловой воды второй ступени испарения в

Фиг. 10-62. Номограмма для определения кратности концентраций для чистого отсека котлов с двухетупе»-чатым испарением без промывки пара при наличии переброса котловой воды второй ступени испарения • чис

Фиг. 10-64. Номограмма для определения кратности концентраций между второй и третьей ступенями испарения для котлов с трехступенчатым испарением при отсутствии переброса котловой воды третьей ступени

Фиг. 10-66. Номограмма для определения кратности концентраций между второй ступенью испарения н чистым отсеком для котлов с трехступенчатым испарением при наличии переброса котловой воды второй

Фиг. 10-67. Номограмма для определения кратности концентраций для чистого отсека котлов с трехступенчатым испарением без промывки пара при отсутствии переброса котловой воды второй ступени испарения в

Фиг. 10-68. Номограмма для определения кратности концентраций для чистого отсека котлов с трехступенчатым испарением без промывки пара при наличии переброса котловой воды второй ступени испарения в чистый отсек

» Фиг. 10-70. Номограмма для определения кратности концентраций для чистого отсека котлов с двухступенчатым испарением с промывкой пара второй ступени котловой водой чистого отсека и без промывки всего пара.