Критерием окончания

Этот метод можно применять при соблюдении следующих условий: модельная электрохимическая реакция протекает в чисто диффузионном режиме, скорость ее на свободной поверхности на несколько порядков выше, чем на занятой, степень покрытия поверхности ингибитором целиком определяется адсорбционным равновесием. Критерием надежности полученных значений может служить их совпадение для двух или нескольких модельных реакций,

В-четвертых, при расчете конструкций на надежность, в настоящее время используются в основном статистические параметры свойств, полученные путем многократных разрушающих испытаний однотипных изделий. Критерием надежности конструкций, в этом случае, будет вероятность ненаступления какого-либо предельного состояния конструкций данного типа. Такой подход не позволяет получить информацию о качестве и надежности каждого конкретного изделия или конструкции.

1 Напомним, что критерием надежности называют условия, в соответствии с которыми принимаются решения относительно надежности объекта [70].

На первом этапе, охватывающем предвоенные годы, к стали предъявлялось требование максимального предела прочности, отчасти твердости, при определенном уровне требований по пластичности и особенно ударной вязкости. Последняя в этот период являлась универсальным заменителем того комплекса свойств, который в последние годы стали называть критерием надежности. Общеупотребительности понятия «ударная вязкость» как свойства материала, которое хотя и не входило в расчет *, но определяло чувствительность материала к параметрам, не поддающимся расчету (например: быстрому нарастанию нагрузки, действию надреза и др.), способствовала капитальная работа Н. Н. Давиденкова «Динамические свойства материалов» (1928 г.).

В процессе отбора наиболее достоверных опытных данных главным критерием надежности являлось взаимное согласование методически независимых измерений. Наиболее надежные опытные значения коэффициентов вязкости полифенилов при различных температурах приведены в табл. 3-59 — 3-62. Значения коэффициентов вязкости полифенилов (табл. 3-59) соответствуют данным Боуринга [Л. 153], полученным методом падающего груза при содержании примесей в полифенилах, приведенных ранее в табл. 3-3. Погрешность определения вязкости составляла ±2%. В исследованиях Бернса [Л. 117] методом капилляра на вискозиметре типа Убеллоде [Л. 152] измерялась вязкость п-терфенила (табл. 3-60) и терфенильной смеси R. Погрешность опытных данных не превышала ±2%. Данные Бернса в пределах погрешности эксперимента согласуются с методически независимыми измерениями Боуринга. В табл. 3-61 приведены значения вязкости дифенила по измерениям Мак Ивена [Л. 91].

критерием надежности будем понимать признак, мерило, по которому оценивается надежность. Количественное содержание критерия надежности называется характеристикой или параметром надежности [28]. Введение критериев и количественных характеристик надежности вызывается необходимостью, ибо только с помощью их можно:

Очевидно.что говорить об аппаратурной ошибке прибора не имеет смысла, так как он работает не в измерительном режиме, а в режиме «да—нет». О статистической ошибке приходится говорить только при определенном быстродействии устройства. Для удобства будем интерпретировать время срабатывания реле как время измерения. В этом случае средняя квадратичная ошибка измерения при заданной надежности результата является критерием надежности срабатывания у-реле.

Критерием надежности процесса эксплуатации группы ДС является коэффициент готовности ДС Pr (t) , который можно определить по следующей формуле:

Основным критерием надежности, не считая вопросов прочности, является соответствие приборов техническим условиям за весь период гарантийного срока службы. Следовательно, критерий времени имеет существенное значение. Нельзя судить о надежности приборов лишь по результатам контрольных испытаний.

В обеих нормах 'приведены цифры, которые соответствуют данным Ротбона, что и подтверждает оказанное. Следовательно, так же как и в предыдущем подходе, шкала Ротбона построена на наблюдениях за вибрацией подшипников, а не за вибрацией фундамента, и поэтому она не может служить критерием надежности фундамента.

Применительно к радиационным пароперегревателям в принципе действуют те же положения. Однако локальные тепловые потоки в этом случае не являются устойчивой функцией форсировки и при небрежности персонала могут достигать значительной величины. В частности, при растопке на газе факел дает достаточно равномерное «мягкое» излучение и процесс протекает весьма надежно. Растопка на мазуте сопровождается образованием высокотемпературного оптически плотного факела, который, как бы экранируя сам себя, может излучать локальные тепловые потоки повышенной интенсивности. Особенно неблагоприятные условия складываются при прямом соприкосновении факела с трубами пароперегревателя. Поэтому на практике для контроля температуры стенок труб радиационного перегревателя в ходе растопки устанавливают термопары и фиксируют фактические температуры в увязке с нагрузкой (расходом пара), давлением, форсировкой топки и подобными им общими показателями режима котла или блока. Критерием надежности служит температура металла обогреваемых участков труб. Ориентироваться по температуре в необогреваемой части труб нельзя, так как при малых расходах пара это может дать ошибку в 100 — 200° С.

При испытании на долговечность подшипников качения (р«с. 158, а) основной узел испытательной машины состоит из вращающегося вала 1, на котором установлено две пары подшипников. Одна пара смонтирована в узле радиальной нагрузки 3, а два других подшипника помещены по концам вала в корпусе машины [120]. Имеется специальный узел 2 для создания осевой нагрузки. Нагрузка создается гидравлически от специальной системы и может изменяться в необходимых пределах. Может регулироваться также и частота вращения вала. В стенде предусмотрены система смазки подшипников и измерения их температуры. Критерием окончания испыталия является шум подшипников или повышение температуры, что происходит при .усталостном разрушении поверхностных слоев тел качения и износе беговых дорожек.

Критерием окончания задержки текучести обычно принимается освобождение определенной части дислокаций tyK=Ln/L,

Выявляют отказавший агрегат (или агрегаты). Переход на следующий уровень (сборочные единицы) развивается вглубь только у того агрегата, в котором возник отказ. При дальнейшем анализе переходят на следующий уровень (деталь). Критерием окончания поиска является получение сигнала о месте (причине) возникновения отказа с самого низкого уровня — конкретно, с какой деталью произошел отказ.

Метод испытания цилиндрическим пуансоном применяют в нескольких модификациях. Испытание по Свифту заключается в том, что круглая заготовка протягивается через матрицу цилиндрическим пуансоном (рис. 3, б). Метод, несмотря на сравнительную простоту его осуществления, очень трудоемок, так как требуется значительное число опытов -С постепенным увеличением диаметра заготовки. Критерием окончания испытаний служит достижение максимального диаметра заготовки, протягиваемой в стаканчик без разрыва, критерием штампуемо-сти — отношение максимального диаметра заготовки к диаметру пуансона (коэффициент вытяжки). Метод не стандартизован.

По методу Энгельгардта и Гросса проводится вытяжка до разрушения . только одного стаканчика (рис. 3, в), причем в процессе ее фиксируются максимальное усилие вытяжки и усилие при разрыве стаканчика. Метод стандартизован в ГДР (TGL 8715). Критерием окончания испытаний служит уменьшение усилия вытяжки или разрыв стаканчика.

тимое множество расширяется. Критерием окончания расчетов служит заданное число последовательных пробных конфигураций Ф*, которые не приводят к расширению допустимых множеств (полученные в результате допустимые множества определяют в каждой точке ?г угол обслуживания ^-г).

Таким образом, если для ПТО с однофазными теплоносителями критерием окончания пуска можно считать достижение установившегося режима температур и течения теплоносителей с требуемым распределением в трубном пучке, то для ПГ добавляются дополнительные требования, связанные с обеспечением устойчивости тепловых и гидродинамических процессов в пароводяном тракте.

Критерием окончания спучжа, т. е. получения локальной оптимальной точки Ж, в случае, когда X — безусловный минимум функции 3(Х), служит выполнение следующего необходимого условия:

Считая, что Х*-1 — точка, в которой fp (Х*-1) > /**, а X* S R — точка на границе /** области либо внутри нее, видим, что Д/р = /р (Xй) — — /Р (Xs"1) < 0. Соответственно для случая /р (Xfc"x) <^ /* имеем Д/р = = }р (Хк) — fp (X*-1) ^> 0. Согласно этим обстоятельствам, а также с учетом условий (2.39) знак неравенства Д/р <[ 0 (р = 1, а) в (2.45) может смениться на обратный. Отсюда видим, что неточное решение (2.45) системы уравнений (2.42) является и решением системы неравенств (2.41), которые служат здесь нежестким критерием окончания итераций (2.45).

Поскольку степень переработанности вновь получаемой информации возрастает в направлении ее движения: сначала на входах в нижестоящие модели, а при обратном проходе — на входах в вышестоящие (обратная связь по результатам оптимизации), то при окончательной оптимизации основных параметров на полной модели мы имеем наиболее достоверную информацию об оптимальных решениях. Это обеспечивает большую точность окончательных результатов на один полный цикл обмена информацией «вниз — вверх». При обмене промежуточной информацией в процессе работы системы моделей обмен внешней исходной информацией между моделями может не производиться, поскольку она не изменяется и может быть распределена по моделям разного уровня и содержания до начала процесса решения. Поэтому на рис. 8. 1 подробности такого распределения не приводятся. Учитывая неопределенность внешней и внутренней исходной информации и неточности различного вида при постановке и численном решении задачи, можно предположить, что достаточно небольшое число циклов оптимизации «вниз — вверх» с поступенчатым накоплением уточняемой информации. Практические расчеты на иерархической системе детерминированных математических моделей паротурбинных конденсационных блоков мощностью 800 Мет, проведенные приме-менителыю к характерным условиям европейской части СССР и Центральной Сибири [6,7], показали достаточность одного цикла обмена информацией для получения окончательного решения. Критерием окончания корректировок принята достаточная устойчивость зоны оптимальных значений для основных параметров, в наибольшей степени влияющих на минимизацию расчетных затрат по установке, и практическая тождественность результатов повторной оптимизации второстепенных параметров «низших» уровней в смысле их влияния на величину расчетных затрат по установке в целом.

В результате процесса последовательных приближений должнэ быть получено значение погиба в корневом сечении, равное нулю. Это является критерием окончания расчета. Обычно уже после второго при-ближейия величина погиба в корневом сечении близка к нулю ( — 0,01 см<бп<0,01 см). Однако в результате накопления погрешностей эта величина может незначительно отличаться от 0,01 см. Тогда истинная установка определяется по формуле (43), причем в правую часть этой формулы подставляют величину установки из последнего приближения.