Критическая температура

дислокаций. При этом единственным источником упрочнения являются дислокационные диполи (образуемые при слиянии двух параллельных дислокаций противоположного знака), вызывающие направленные искажения, блокирующие перемещение дислокаций. Стадия легкого скольжения заканчивается образованием достаточно большого количества диполей и связанных с ними трехмерными клубками дислокаций, способствующих к возникновению скольжения по системам, пересекающим первичную. Другими словами, существует некоторая критическая плотность дислокаций, по достижению которой скольжение происходит по вторичным системам скольжения, что приводит к резкому росту упрочнения за счет взаимодействия пересекающихся дислокаций. При этом плотность дислокаций с увеличением деформации возрастает быстрее, чем линейная функция. Длина свободного пробега дислокаций непрерывно уменьшается, что подтверждается данными об уменьшении длины линий скольжения. На этой стадии упрочнения эффекты динамического возврата незначительны, поэтому деформационное упрочнение, как и на стадии легкого скольжения, соответствует линейному закону, то есть —- = const = E'. Величина Е" не зависит от dEj

ным источником упрочнения являются дислокационные диполи (образуемые при слиянии двух параллельных дислокаций противоположного знака), блокирующие перемещение дислокации. Стадия легкого скольжения заканчивается образованием достаточно большого количества диполей и связанных с ними трехмерными клубками дислокаций, способствующих возникновению скольжения по системам, пересекающим первичную. Другими словами, существует некоторая критическая плотность дислокаций, по достижению которой скольжение происходит по вторичным системам, что приводит к резкому росту упрочнения за счет взаимодействия пересекающихся дислокаций. При этом плотность дислокаций с увеличением деформации возрастает быстрее, чем линейная функция. Длина свободного пробега дислокаций непрерывно уменьшается, что подтверждается данными об уменьшении длины линий скольжения. На этой стадии упрочнения эффекты динамического возврата незначительны, поэтому деформационное упрочнение, как и на стадии легкого скольжения, соответствует линейному закону, то есть dc/de = Е' = const. Величина Е' не зависит от условий растяжения, скорости и температуры испытаний и равна примерно 1О2 G. Таким образом, модуль упрочнения на стадии быстрого упрочнения примерно на два порядка больше, чем на стадии легкого скольжения. Высокая скорость упрочнения объясняется образованием большого количества коротких линий скольжения, дислокации которых создают скопление перед барьерами внутри кристалла. Такими барьерами могут быть барьеры Ломера-Коттерелла, обусловленные поперечным скольжением (когда дислокации покидают одну плотно упакованную плоскость, переходя в другую, пересекающуюся с первой). Критическое напряжение, при котором начинается стадия III, сильно зависит от температуры, поскольку поперечное скольжение требует термической активации. На стадии динамического возврата происходит массовое двои-

Критическая плотность теплового потока

в других электролитах /пас может быть выше или ниже. Экспериментально показано, что истинная критическая плотность тока для достижения железом пассивности при отсутствии изолирующих слоев из продуктов реакции составляет около 10— 20 А/см2.

* Возможно и такое объяснение: возрастание скорости катодной реакции из-за повышения концентрации кислорода увеличивает цоляризацию анодных участков до тех пор, пока не будет достигнута критическая плотность тока пасси? вации (см. рис. 5.1). — Примеч. авт.

критическая плотность тока оставалась приблизительно постоянной. Таким образом, если в катодный период цикла пассивное состояние нарушается, а во время анодного периода не восстанавливается, то этим можно объяснить неожиданно высокие скорости коррозии обычно коррозионностойких металлов в водной среде или грунтах.

Первая критическая плотность теплового потока для неметаллических теплоносителей с малой вязкостью

Первая критическая плотность теплового потока - максимально возможная (при данных условиях) плотность теплового потока при пузырьковом кипении.

Параметры состояния 8 Паровая турбина 179 Парогазовая установка 209 Парообразование 33 Пароперегреватель 159 Паротурбинная установка 178 Парциальное давление 13 Первая критическая плотность теплового потока 124 Передача энергии 7 Перекрестный ток 134 Плазма 280

Критическая плотность теплового потока вычисляется по уравнению (1-1). Опыты показали, что величина первой критической плотности теплового потока для пластин, поставленных на широкую грань и омываемых со всех сторон, на 20—25% меньше, чем для пластины при кипении на одной поверхности, обращенной вверх. Это объясняется тем, что при кипении жидкости на нижней плоскости пластины затруднена эвакуация паровых пузырей, и это способствует более раннему наступлению пленочного режима.

Для воды при атмосферном давлении первая критическая плотность теплового потока составляет qKpl « 1,2- 10е Вт/м2; соответствующее критическое значение температурного напора А^кр 1 = = 25н-35°С. (Эти величины относятся к условиям кипения воды при свободном движении в большом объеме. Для других условий и других жидкостей величины будут иными).

Таким образом, химический состав металла шва зависит от доли участия основного и дополнительного металлов в образовании металла шва и взаимодействий между металлом, шлаком и газовой фазой. Повышенные скорости охлаждения металла шва также способствуют повышению его прочности (рис. 111), однако при этом снижаются его пластические свойства и ударная вязкость. Это объясняется изменением количества и строения перлитной фазы. Критическая температура перехода металла однослойного шва в хрупкое состояние практически по зависит от скорости охлаждения. Скорость охлаждения металла шва определяется толщиной свариваемого металла, конструкцией сварного соединения, режимом сварки и начальной температурой изделия.

Критическая температура — это максимально возможная температура сосуществования двух фаз: жидкости и насыщенного пара. При температурах, больших критической, возможно существование только одной фазы. Название этой фазы (жидкость или перегретый пар) в какой-то степени условно и определяется обычно ее температурой. Все газы являются сильно перегретыми сверх Гкр парами. Чем выше температура перегрева (при данном давлении), тем ближе пар по своим свойствам к идеальному газу.

1 - температура насыщения; 2 -теоретическая температура предельного перегрева (спинодаль); 3 — эмпирическая температура достижимого перегрева (4.1); К— критическая температура

где Ткр — термодинамическая критическая температура; T*,TS — температуры предельного перегрева и насыщения, выраженные в термодинамической температурной шкале. Штриховкой на рис. 4.2 указана область экспериментальных данных. Уменьшение экспериментальных значений температуры достижимого перегрева воды по сравнению с теоретическими до предельного значения вызвано началом гомогенного зародышеоб-разования и влиянием неполного смачивания жидкостью поверхности нагрева. Из представленных данных следует, что для воды при атмосферном давлении предельный перегрев Т* - Ts составляет около 210 °С и быстро уменьшается с возрастанием давления.

где Гкрит — критическая температура данного вещества; Т — текущая температура; А — постоянная.

Существуют способы оценки склонности металла к возникновению хрупкого разрушения и его сопротивления распространению хрупкой трещины. Наиболее распространенным способом оценки склонности к хрупкому разрушению являются испытания серии образцов Шарпи с V-образным надрезом на ударный изгиб при различных температурах. Критерий оценки — критическая температура перехода от вязкого к хрупкому разрушению Т, или порог хладноломкости (рис. 13.39), который соответствует температуре достижения минимальной ударной вязкости, равной 200 кДж/м2. Чем выше ГКр, тем больше склонность металла к хрупкому разрушению. Значение Гкр используют для сравнительной оценки материалов, отличающихся составом и структурой.

Критическая температура структурной хладноломкости в условиях подобия фрактальных структур зоны предразрушения.

Точку S диаграммы железо - углерод алюминий смещает вправо. Так, например, при 1,3% А1 перлит образуется при содержании 1,8% С. Критическая температура Ас$ при наличии алюминия повышается, в соответствии с чем температуры нагрева под закалку, отжиг и нормализацию стали, содержащей алюминий, необходимо увеличивать.

технике - устройство, в к-ром осуществляется управляемая самоподдерживающаяся цепная ядерная реакция, при к-рой практически не выделяется (или очень мало) энергия. К.с. предназначаются для определения нейтронно-физ. хар-к активных зон ядерных реакторов разл. типов без сооружения громоздких установок большой мощности, а также для исследования эффективности устройств регулирования и управления изучаемой реакторной системы. КРИТИЧЕСКАЯ ТЕМПЕРАТУРА - 1) предельная темп-pa равновесного сосуществования двух фаз (жидкости и её пара), выше к-рой эти фазы неразличимы (см. Критическое состояние].

Критическая температура структурной хладноломкости в условиях подобия фрактальных структур зоны предразрушения

Надежность и долговечность в значительной степени зависят от свойств материалов и правильности их выбора для заданных условий работы узла трения. При выборе материалов для трибосистемы необходимо учитывать способность их к совместимости. Под совместимостью материалов трибосистем (деталей узлов трения) понимают способность обеспечить оптимальное состояние в заданном диапазоне условий работы по выбранным критериям [9, 10]. Такими критериями могут быть: критическая температура, температура перехода в смешанный режим трения, предельная нагрузка переходного режима, предельная нагрузка образования задира, коэффициент нагруженное™ и т.п. [10]. При хорошей совместимости обеспечиваются невысокие уровни трения, износа и длительная работа трибосистемы без повреждения трущихся поверхностей.