Критических параметрах

плоскостей. Ограничения связаны с тем, что ионы одного знака не должны попадать в положение,-?когда они становятся ближайшими сосе-Я ми, так как в этом случае решецш теряет устойчивость. Несмотря на возможность пластической деформации в монокристаллах, поликристаллические ионные вещества становятся хрупкими вследствие образования трещин по границам зерен, где имеет место нарушение ионной связи. Разрушение большинстве керамик происходит при некоторых критических напряжениях, меньших теоретической прочности, но достаточных для роста небольших тревин внутри кристалла или не его поверхности.

Q пределе, что нарушает регулярность упругого изменения объема бруса, вызывает скачок теплоемкости и, соответственно, фазовый тер-МОДииамический переход при критических напряжениях зп пределом упругости. Граница, «ядра» — гетерогенной фазы, имеет коэффициент Пуассона равный нулю и является зоной деструкции тела.

Отсюда видна указанная связь между Gc и 6С, однако существенно, что эта связь справедлива только при I -»- °°, т. е. при малых критических напряжениях по сравнению с о0.

Квазихрупкие разрушения при средних критических напряжениях ниже предела текучести материала шва возможны только при его низком ресурсе пластичности. Относительные значения критической интенсивности деформаций при этом

Квазихрупкие разрушения при средних критических напряжениях ниже предела текучести материала шва возможны только при его низком ресурсе пластичности. Относительные значения критической интенсивности деформаций при этом

Прежде чем перейти к конкретным задачам, отметим, что при нагружении пластин сосредоточенными силами не очевидно -существование конечных значений критических нагрузок. Действительно в окрестностях точек приложения сосредоточенных сил возникают неограниченно большие напряжения, поэтому бессмысленно говорить о критических напряжениях в срединной плоскости лластины. Строго говоря, необходимо доказать, что несмотря на это потеря устойчивости пластины может произойти только при превышении внешней нагрузкой некоторого конечного критического значения. Таким доказательством является возможность записи энергетического критерия устойчивости в форме С. П. Тимошенко. При использовании энергетического критерия в такой форме задача устойчивости пластин, нагруженных сосредоточенными силами, не требует предварительного определения действительных начальных усилий. В этом случае бесконечно большие напряжения в решении не фигурируют.

Существенно отметить, что основная формула (4) для критического значения нагрузки справедлива только в пределах закона Гука, т. е. при критических напряжениях, не превышающих предела пропорциональности материала стержня: р

Существенно отметить, что полученные результаты справедливы при критических напряжениях о , не превышающих предела пропорциональности -,,(( материала стоики (так, например, для стали Ст. 3 предел пропорциональности anl, = 1900 кГ'см').

Существенно отметить, что все приведенные в табл. 13 формулы справедливы только в пределах закона Гука, т. е. при критических напряжениях, не превышающих предела пропорциональности материала кольца:

Основная формула (4) для критического значения нагрузки справедлива только при статических нагрузках и при критических напряжениях, не превышающих предела пропорциональности материала

Полученные результаты справедливы при критических напряжениях акр, не превышающих предела пропорциональности стлч материала стойки (так, например, для стали Ст. 3 апн => «= 2000 кГ/см2).

* Полнев В.М., Бочарова И.Н. Исследование пористого испарительного охлаждения при докритических, критических параметрах охладителя. - ТВТ, 1978, т. 16, № 2, с. 425-428.

Тк = const, позволило определить эту изотерму как критическую, где точка k — критическая точка с критическими параметрами рабочего тела рк, Тк и VK. Так как при критических параметрах точки К уравнение (1.18) имеет три действительных равных между собой корня, его можно представить в виде (t> — 1>к)3 = 0. Раскрытие его и сопоставление с предыдущим; показывает, что

Сопло Лаваля (рис. 1.24) в расширяющейся части (при критических параметрах газа в узком сечении) имеет скорость потока выше критической.

критических параметрах пара (давление 240 атм, температура пара 540°С).

• 7. Гужов А. И.< Медведев В. Ф. Исследование истечения жидкости через цилиндрические насадки при критических параметрах. — «Теплоэнергетика», 1966, № 8, с. 81.

64. К вопросу о критических параметрах осаждения металлов из газовой фазы. — В кн.: Металлургия и металловедение чистых металлов. М., Атомиздат, 1975, вып. И, с. 5. Авт.: Евстюхин А. И., Нечаев В. В., Гаврилов И. И.

температуры приводит к возникновению термодиффузионного потенциала, величину которого необходимо оценить. Так,, как стекло и кварц быстро растворяются в воде при критических параметрах, применять их для указанных целей нежелательно. В связи с этим электрохимические исследования приходится проводить в металлических сосудах, для чего необходимо создать схему электрохимических измерений в них.

Ранее (§ 1-2), рассматривая разрывы изохорных тепло-емкостей веществ, находящихся в переходных состояниях, мы пришли к выражению (1-12"), определяющему величину скачка при критических параметрах.

Вспомним ([6], стр. 334 — 340) понятие о критических параметрах процесса расширения рабочего агента, текущего через канал с замкнутыми поперечными сечениями площадью F. При постоянном массовом расходе рабочего агента G будет очевидным равенство

16. Гужов А.И., Медведев В.Ф. Исследование истечения жидкости через цилиндрические насадки при критических параметрах/'Теплоэнергетика, 1966. № 8. С. 81 - 85.

смеси через цилиндрические насадки при критических параметрах. — Теплоэнергетика, 1966, № 8, с. 81.