Кривизной поверхности

(окружные разрушающие напряжения 7,2 • 107 Н/ м2) и температуре 5°С. Сталь с пределом текучести 29,5-107 Н/м2. Анализ излома показал наличие в фокусе внутренней усталостной трещины длиной 42 мм и глубиной 7 мм. Ударные испытания по Шарпи показали критическую температуру хрупкости стали около 20°С. Это означает, что баллон эксплуатировался в температурной области хрупких состояний.

В соответствии с [8] критическую температуру хрупкости определяют как;

4) критическую температуру хрупкости (to,j и 1о,зз), связанную в зависимости от исходной структуры материала и условий нагружения, либо с пластической нестабильностью (ITH), либо с нестабильностью разрушения (HP), соответственно;

Постоянные а и и для индивидуальных веществ могут быть определены через критические параметры: критическое давление ркр и критическую температуру ГкР:

Во всех случаях слой образуется в два этапа: зарождение и рост зародышей. Из N случайных частиц Na,c остаются закрепленными на подложке, адгезия остальных частиц не происходит. Коэффициент сцепления оценивается величиной ас. Можно оценить критическую температуру, при которой происходит сцепление (Тс). Если Т >> Тс, то ас я=< 0. Чем типы кристаллических решеток пленки и подложки ближе, тем больше величина Тс. Необходимо создавать такие условия нанесения пленок (путем подбора температуры процесса для заданного типа частиц и материала подложки, давления), чтобы образующийся тонкий монокристаллический эпитаксиальный слой являлся продолжением кристаллической решетки подложки .(изоэпитаксия) В том случае, если кристаллические решетки слоя и подложки различны, возникает гетероэпитаксия. С увеличением температуры подложки переход атомов в состояние хемосорбции облегчается, отчего происходит большее сцепление слоя с подложкой.

На существование критических параметров состояния указывал великий русский химик — создатель периодического закона Д. И. Менделеев. Критическую температуру он назвал «температурой абсолютного кипения». В своих «Основах химии» 1 он говорит: «... температура абсолютного кипения определена мной (1861), как таковая, при которой жидкость не существует и дает газ, не переходящий в жидкость, несмотря на увеличение давления».

ВТГР включается в основном в двух-контурные схемы с регенерацией, но может использоваться в одноконтурных АЗГТУ большой мощности (до 2000 — 3000 МВт) с температурой гелия при выходе из реактора до 1270 К и давлении 5-8 МПа. КПД простейшей АЗГТУ при Тг = 11004-1200 К составляет всего 30 — 32%. Для стационарных энергетических АЗГТУ мощностью до 1000—1200 МВт, работающих на гелии, углекислоте или азоте, целесообразен цикл с промежуточным охлаждением при сжатии и регенерацией. Такие рабочие тела, как СО2 и шестифтористая сера SFe, имеют низкую критическую температуру и позволяют уменьшить работу сжатия, так как повышение давления осуществляется не в паровой, а в жидкой фазе.

Режимы нагрева при термообработке сталей и сплавов следует выбирать, ориентируясь на температуры растворения карбидов, а не яа критическую температуру аллотропического превращения.

Они имеют следующие особенности строения и свойств: ОЦК решетку, отсутствие полиморфных превращений, критическую температуру хрупкости (переход в хрупкое состояние), высокую коррозийную стойкость в концентрированных кислотах.

13. Пользуясь соотношениями (4.35) и (4.3fV!, выразите критическую температуру Гкр через коэффициенты уравнения Ван-дер-Ваальса:

Это не означает, что становятся ненужными мероприятия, направленные на повышение рабочих температур пара. Любой успех здесь крайне важен, однако в современных паровых турбинах достигнуты практически предельные параметры. Использование насыщенного пара с температурой свыше 260СС сопровождается большими трудностями, так как для этого требуется создать слишком высокое давление. Вода — вещество с не самыми лучшими термодинамическими свойствами. Вода имеет низкую критическую температуру (647,4 К), и необходим перегрев, чтобы можно было обеспечить высокие рабочие температуры пара, позволяющие добиться хорошего КПД. Для воды характерно высокое критическое давление (21,83 МПа), поэтому при работе с насыщенным паром необходимо сооружать очень дорогие трубопроводы, а при работе оборудования на перегретом паре система трубопроводов становится более протяженной, хотя массу самих труб можно уменьшить. При температуре конденсации упругость водяного пара очень мала (0,00174 МПа при 16°С), из-за чего необходимо устанавливать на конденсаторах дорогостоящие вакуум-насосы. Наконец, жидкая вода имеет высокую теплоемкость, поэтому требуется затрачивать большое количество дополнительной теплоты при более низких температурах воды, чтобы поднять ее температуру до приемлемого рабочего значения.

В плане применения экспериментальных методов и моделирующих образцов, используемых для исследования влияния различных параметров конструкций и их сварных соединений на напряженно-деформированное состояние и характер пластического течения, нужно отметить следующее В отличие от тонкостенных конструкций, кривизной поверхности которых пренебрегали (в виду ее малости), и благодаря допущению об отсутствии напряжений в направлении стенки конструкции (с?з = 0) силовая схема нагружения моделирующих образцов была сведена к растяжению—сжатию плоских образцов (см. рис. 3.42), для толстостенных данные допущения на сгадии экспериментального изучения с применением метода муара являются неприемлемыми. Это связано, с одной стороны, с тем что кривизна толстостенных оболочек является доминирующим параметром, существенным образом определяющим напряженное состояние оболочек и, с другой стороны, напряжения в направлении стенки конструкции Ог сопоставимы по своим значениям с Оч и а,р (oz), что не позволяет при использовании модельных образцов свести силовую схему к растяжению (сжатию).

В плане применения экспериментальных методов и моделирующих образцов, используемых для исследования влияния рахчичных параметров конструкций и их сварных соединений на напряженно-деформированное состояние и характер пластического течения, нужно отметить следующее. В отличие от тонкостенных конструкций, кривизной поверхности которых пренебрегали (в виду ее малости), и благодаря допущению об отсутствии напряжений в направлении стенки конструкции (аз = 0) силовая схема нагружения моделирующих образцов была сведена к растяжению—сжатию плоских образцов (см. рис. 3.42), для толстостенных данные допущения на стадии экспериментального изучения с применением метода муара являются неприемлемыми. Это связано, с одной стороны, с тем что кривизна толстостенных оболочек является доминирующим параметром, существенным образом определяющим напряженное состояние оболочек и, с другой стороны, напряжения в направлении стенки конструкции Ог сопоставимы по своим значениям с О? и а<р (Oz), что не позволяет при использовании модельных образцов свести силовую схему к растяжению (сжатию).

ЦНИИТМАШ. В зависимости от траектории распространения ультразвукового пучка относительно поверхности сканирования РС-ПЭП типа «Дуэт» называют хордовыми и угловыми (рис. 3.17, а, б). Применение хордовых РС-ПЭП возможно только для контроля изделий с большой кривизной поверхности (п режде всего труб с диаметром D <; 100 мм). Принципиальная особенность этих ПЭП [4 ] — прозвучивание дефекта горизонтально поляризованной вол-

Для контроля тонкостенных изделий (Я <; 20 мм) с небольшой кривизной поверхности (HID <' 0,05} или плоских более эффективны РС-ПЭП с угловым вводом и выравненной чувствительностью по высоте и ширине (рис, 3.18), Выравнивание чувствительности обеспечивают выбором угла разворота 2А таким образом, чтобы средняя и верхняя части гава нрозвучивались однократно отраженным центральным лучом, а нижняя часть — прямым периферийным лучом, падающим на дефект под углом 8, При этом эхо-сигналы от одного и того же отражателя, расположенного в верхней и нижней части шва, должны быть равны. Это условие можно обеспечить выбором соответствующей диаграммы направленности при определенных углах ввода, В соответствии с сформулированными условиями разработан алгоритм расчета параметров наклонного РС-ПЭП с выравненной (не хуже +1,5 дБ) чувствительностью по высоте и ширине шва. Установлено, что подобные ПЭП эффективны для контроля сварных соединений без нижнего валика шва высотой 4 ... 16 мм и шириной 8 ... 18 мм. При этом необходимо использовать всего лишь один ПЭП с параметрами: af = 8 мм-МГц; (3 = 53°, 2Д — 70°. Применение такого ПЭП, как и хордового, не требует сканирования поперек шва.

К этим работам относятся исследования М. В. Дехтяра, отметившего возможность фиксации появления пластической деформации «а ранней стадии растяжения [Л. 23]. Одной из первых публикаций по контролю качества наклепа была работа Н. А. Петровой и М. Я. Шашина, в которой описан метод измерения глубины наклепа, основанный на изменении электрических и магнитных свойств металла. Частота питающего тока выбиралась таким образом, чтобы глубина проникновения вихревых токов соответствовала глубине наклепа. В Ростовском институте сельхозмашиностроения разработаны макетные образцы приборов для контроля толщины и качества наклепанного слоя лонжеронов из стали ЗОХГСА. Для оценки величины суммарных остаточных напряжений использовался прибор, в котором к датчику через релейный коммутатор поочередно подключался канал, работавший на одной определенной частоте (наибольшая частота в этом приборе 29 кгц). Испытания этих .приборов выявили трудности во внедрении электромагнитных методов для контроля качества наклепа, вызванные колебаниями химического состава сплавов от плавки к плавке, ниличием обезуглероженных слоев, неодинаковой кривизной поверхности контролируемого объекта.

датчика также является непроизводительной затратой времени. Для повышения надежности работы галоидного течеискателя, устранения «отравляемос-ти» датчика, повышения точности измерения потока индикаторного газа через неплотность и производительности контроля авторами был разработан бесконтактный щуп течеискателя со струйной завесой [40] (рис. 28). Он предназначен для механизированного контроля крупногабаритных конструкций с малой кривизной поверхности. Щуп со струйной завесой для совместной работы со стандартным выносным щупом галоидного течеискателя показан на рис. 29. На рис. 30 показана принципиальная схема бесконтактного щупа. В конструкцию щупа входит корпус, в котором концентрично каналу для отвода пробы выполнено кольцевое щелевое сопло. К соплу по каналу подводится чистый сжатый воздух. Кольцевая струя сжатого воздуха, вытекающая из сопла, ограждает участок контролируемой поверхности от окружающей атмосферы и создает на нем избыточное

*) Гауссовой кривизной поверхности в точке А называется величина K = \/(R1R2), где RI и /?2 — радиусы главных кривизн в точке А, т. е. максимальный и минимальный радиусы из числа радиусов кривизн всех кривых (нормальных сечений), образуемых на поверхности, как следы пересечения плоскостей, проходящих через нормаль к поверхности в точке А. Если центры главных кривизн расположены на нормали к поверхности по разные от нее стороны, то гауссова кривизна отрицательна. При расположении обоих центров по одну сторону от поверхности гауссова кривизна положительна.

ний и являются инвариантами, определяемыми только формой поверхности. Первый из этих инвариантов называют средней кривизной поверхности, а второй — гауссовой кривизной.

устанавливает непосредственную связь между параметрами Ламе и гауссовой кривизной поверхности.

Как показывают результаты этих исследований, для того чтобы определить величину разности деформаций на поверхности образца по средней разности деформаций в покрытии, нужно ввести три поправочных коэффициента. Два коэффициента связаны с двумя составляющими деформаций на поверхности образца, а третий — с кривизной поверхности. Поправочные коэффициенты зависят от характера рассматриваемой задачи. Поправки необходимо учитывать в тех случаях, когда возникают высокие градиенты деформаций на поверхности или существует большая кривизна поверхности. Пренебречь поправочными коэффициентами можно только в том случае, когда после тщательного обследования удается показать, что рассматриваемая задача относится к классу задач, для которого такие поправки малы.

Эта дифференциальная зависимость указывает на то, что прижатие 8Кп гибкой связи к направляющей поверхности обусловливается двумя факторами — натяжением 5 и кривизной поверхности, характеризующейся в данном случае величиной элементарного угла da, причем центробежная сила 8С уменьшает это прижатие. Заменяя здесь 8С выражением (162), получим вместо (163)