Крутильные жесткости

Муфта упругая втулочно-пальцевая (МУВП). Благодаря легкости изготовления н замены резиновых элементов эта муфта (рис. 17.24) получила распространение, особенно в приводах от электродвигателей с малыми и средними крутящими моментами. Муфты нормализованы для' диаметров валов до 150 мм и соответственно крутящих .моментов до 15000 Н-м.

случаи, когда долговечность п эдшипиика велика по с требуемой, но радиальные р; змеры его уменьшить 1. Это наблюдается, например, при тк хоходных валах, нагруженных большими крутящими моментами, когда посадочный диаметр вала под подшипником нельзя уменьшить по соображениям прочности вала, или при необходимости обе лечения удобства сборки или компоновки узла. Здесь можно пр шять лишь подшипник более легкой серии.

Зубчатые муфты применяются ных большими крутящими моментами при различной комбинации

Для ступенчатых валов, нагруженных несколькими крутящими моментами, угол закручивания определяется для каждого из участков и затем суммируется.

В крупносерийном и массовом производстве в ответственных соединениях, нагруженных большими крутящими моментами, работающих при циклической нагрузке, шпоночные соединения уступили место более совершенным шлицевым соединениям.

Зависимость между крутящими моментами на червяке Мч и колесе Мк выражается следующими формулами: при ведущем червяке

где г\ — к. п. д. ременной передачи. Связь между крутящими моментами

Рассмотрим пример численного решения уравнения равновесия стержня, находящегося в жестком криволинейном канале и нагруженного крутящими моментами, приложенными к торцовым сечениям.

где т) — к. п. д. ременной передачи. Связь между крутящими моментами

Кручение осуществляется двумя противоположно направленными крутящими моментами, которые прикладываются к концам образца в плоскостях, перпендикулярных его продольной оси. В рабочей части образца возникает разноименное плоское напряженное состояние, которое сохраняется одинаковым по всей длине и неизменным от начала испытания до разрушения (при однократном скручивании). При этом постоянными сохраняются рабочая длина и поперечное сечение образца.

Редукторы типа МПз изготовляют с крутящими моментами от 12,5 до

Здесь J, / — моменты инерции демпфируемого объекта и гасителя; с, с, — крутильные жесткости валов; 6, — коэффициент вязких потерь при парциальных колебаниях гасителя; М0 — амплитуда вибрационного крутящего момента, приложенного к диску демпфируемой системы.

Здесь /, /г — моменты инерции демпфируемого объекта и гасителя; с, сг — крутильные жесткости валов; Ь, — коэффициент вязких потерь при парциальных колебаниях гасителя; М0 — амплитуда вибрационного крутящего момента, приложенного к диску демпфируемой системы.

16.3. Пример 11.7. Сопоставить крутильные жесткости и максимальные напряжения стержней открытого и закрытого профилей (рис. 11.34, а, б).

Обозначим поступательные (линейные) жесткости 'амортизатора по отношению к осям ха, уа, za через сха, суа, сга, а его поворотные (крутильные) жесткости — через kxa, kya, kM. Пусть в точке Оа амортизатора приложена сила Р, направление которой относительно координатных осей ха, уа, za задано направляющими косинусами ар, pV, ур. В свою очередь, косинусы а/, Р/, 7г определяют направление деформации /, которую вызвала сила Р.

где с1 и с2 — крутильные жесткости валов, соединяющих двигатель с колесом 1 и рабочий орган с колесом 2;
В дальнейшем будем использовать следующие обозначения: Jlt J2, Ja, Ji — моменты инерции шестерни, колеса, привода и поглотителя мощности; сь с2 — крутильные жесткости валов; с0 (t) — переменная жесткость зацепления; cyt, Су2 — жесткости опор шестерни и колеса; Ну„ Ь,Уг — коэффициенты трения в опорах; hl9 /i2, h0 — коэффициенты трения в валах и зацеплении; mi, /п2 — массы шестерни и колеса; rlt г2 — радиусы их основных •окружностей; МАВ, MwpM — нагружающий и тормозящий моменты; A (t) — •функция погрешности изготовления зацепления; F (f) —- ударные импульсы в зацеплении.

kz, Ья, kt — крутильные жесткости связей;

1. Уравнение малых пространственных колебаний. Уравнения малых колебаний нити (рис. 8.6) можно получить из уравнений (8.2)—(8.7) как частный случай, но при этом, следует учесть, что для нити безразмерные величины связаны с размерными иными зависимостями, чем для стержня, имеющего конечные изгибные и крутильные жесткости. В § 34^ гл. 7 об этом говорилось более подробно.. Безразмерное время т следует^брать в виде т == put, где р0 = (g/f) .

цам участков. Крутильные жесткости участков лопатки усредним по длине, а полярные моменты инерции сосредоточим в их серединах.

Собственные частоты лопатки найдем как и при отсутствии вращения, методом начальных параметров. Разделим лопатку на N участков произвольной длины. Массы участков приведем к их концам, крутильные жесткости усредним по длине, а полярные моменты инерции участков лопатки сосредоточим в их серединах.

При составлении расчетной схемы разделим лопатку, как и в расчете изгибных колебаний, на двадцать участков равной длины. Участки, на которые попадают связи, дополнительно делятся связью на две части. Массы участков приведем к их концам, крутильные жесткости усредним по длине, а полярные моменты инерции участков лопатки сосредоточим в их серединах. Тогда приведенные податливости еп и приведенные полярные моменты инерции участков 1*п (табл. 30) для вращающихся лопаток