Квадратных пластинок

§ 4.16. Растяжение пластинки с рядом подкрепленных квадратных отверстий

2) при обработке квадратных отверстий рекомендуется предварительно сверлить их так, как показано на фиг. 589, с целью повышения стойкости протяжки и ее производительности;

Для протягивания квадратных отверстий

Затупление лезвия в результате изнашивания, разработка квадратных отверстий

Схема используется для сверления квадратных отверстий со скругленными вершинами с помощью трехперого сверла,

движении призмы 6 центр ее описывает относительно оси полости круг я; ось призмы вращается в направлении, противоположном направлению обкатывания призмы по граням полости. В патроне 5 укреплен обрабатывающий инструмент 4, который повторяет движение призмы 6. Так как двухгранный угол призмы равен 120° (рис. 10.9, б), то с помощью этого приспособления нельзя получить четырехгранное отверстие с точными углами; углы всегда будут закруглены радиусом, равным приблизительно 0,15 стороны квадрата. Если при заданной величине радиуса круга а увеличить размеры инструмента 4, то получится квадрат с выпуклыми сторонами. Для того чтобы получить вместо квадрата шестигранник, сверло 4 следует сделать пятигранным. Для обработки больших квадратных отверстий вместо сверла можно применять три резца: 7, S, 9 (рис. 10.9, в и г). Движение державки инструмента, соответствующее движению по Kpyiy ft (рис. 10.9, б) получается при вращении державки по эксцентричной окружности с (см. рис. 10.9, в и г). Для изменения величины получаемого в изделии квадрата следует изменить диаметр круга а, что может быть достигнуто, если вместо крестовой муфты применить устройства, допускающие изменение эксцентриситета.

Для квадратных отверстий со стороной от 10 до 60 мм МН 4934-63-МН 4937-63

(квадратных) отверстий

Для квадратных отверстий в тонкой вертикальной стенке коэффициенты расхода (л при истечении воды в атмосферу определяются табл. 18, а для прямоугольных отверстий — табл. 19 [23]; эти таблицы содержат величины ,а и для больших отверстий.

Величины Р--103 для квадратных отверстий

21. Значения ц-10' для квадратных отверстий

Наибольшее число методов создано для определения модуля сдвига в плоскости укладки арматуры, значительно меньше методов — для изучения межслойного сдвига. Наиболее хорошо отработан метод определения на плоских образцах модуля сдвига в плоскости пластины GXy. Определять G^y можно различными способами: из опытов на растяжение или сжатие полосок, при испытании пластин в шарнирном че-тырехзвеннике, нагружении квадратных пластинок на чистое кручение. Самым простым и надежным способом является испытание на кручение квадратных пластинок. Этот способ позво-

Рис. 2.17. Общий вид установки для нагру-ження квадратных пластинок по трехточечной схеме:

тановка. Один из вариантов такой установки показан на рис. 2.17. Она весьма проста по конструкции и удобна для практического пользования. Обе схемы нагружения квадратных пластинок позволяют получать стабильные и воспроизводимые результаты (при llh :> 15) в достаточно широком диапазоне относительных прогибов пластинки, так как зависимость прогиба от нагрузки в исследованном диапазоне (рис. 2.18) линейна практически для всех пространственно-армированных композиционных материалов. Исключение составляют трехмер-ноармированные композиционные материалы типа углерод-углерод, для которых при прогибе выше (0,85—0,9) Л имеет место небольшая нелинейность. При реализации этих схем нагружения необходимо, чтобы точки приложения сосредоточенных сил располагались в вершинах углов или на расстояниях, не превышающих (0,5—1,0) Л от вершин углов по диагоналям пластинки при llh = 10 (рис. 2.19).

Рис. 2.19. Зависимость определяемых значений модуля сдвига Оху от llh при трехточечной схеме нагружения квадратных пластинок из стеклопластиков, образованных системой двух (/—3) и трех {4—6) нитей:

Трехмерноармированные стеклопластики имеют достаточно высокие значения предела прочности при сдвиге по сравнению с другими характеристиками (см. табл. 5.11). Прочность при сдвиге этих материалов определяли из опытов на кручение квадратных пластинок с проточкой по методике,

а под углом ±45° (в плоскости ху) — в 2 раза меньше. Второй тип отличается тем, что во всех направлениях, кроме г, содержал одинаковое количество арматуры, а в направлении г в 1,П раза больше, чем в каждом из остальных. 3 качестве арматуры использовались алюмоборосиликат-ные волокна с ЭДТ-10 в качестве связующего. Испытания образцов на растяжение и сжатие проводили по ГОСТ 25.601—80 и ГОСТ 25.602—80, а на сдвиг для оценки прочности — согласно методическим рекомендациям МР-49—82. Модули сдвига определяли двумя способами: при испытании на растяжение и сжатие с замером продольных и поперечных деформаций стержней, вырезанных в плоскостях ху и кг под углом 45°; при испытании на кручение квадратных пластинок по трехточечной схеме, вырезанных в плоскостях ху и xz.

Углеродистая сталь особенно быстро разрушается в зоне брызг, где скорости коррозии могут быть на порядок выше, чем при полном погружении. Обильный приток кислорода и постоянное смачивание металла морской водой делают зону брызг наиболее агрессивной из всех морских сред. На рис. 11 показаны результаты краткосрочного эксперимента, в котором 4-метровые стальные полосы, а также отдельные пластинки помещались в зонах брызг и прилива. Отметим, что для одной из пластинок в зоне брызг глубина проникновения коррозии (рассчитанная по потерям массы) составила 0,61 мм, что соответствует скорости коррозии около 1,3 мм/год [18]. Это примерно в 5—6 раз больше, чем для полностью погруженных пластинок. Отметим также, что для длинных полос скорость коррозии в зоне брызг была в среднем вдвое меньше, чем для расположенных там же квадратных пластинок. На рис. 12 показан типичный коррозионный профиль стальной сваи после 5-летней экспозиции в Кюр-Биче [18]. Скорость коррозии в зоне брызг более чем в четыре раза превосходит скорость коррозии на полностью погруженной части сваи.

У кварца различают три электрические оси (Х;), три нейтральные оси (Yi) и перпендикулярную ко всем этим осям оптическую ось (Z), которая одновременно является осью поляризации (рис. 3.88). Упругочувствительные элементы (пьезоэлементы) из кварца выполняются преимущественно в виде круглых или квадратных пластинок при двух ориентациях (Х- и У-срез): Х-срез. Х-осъ пьезоэлемента совпадает с Х-осъю кварца (рис. 3.88,а). Для этого случая матрица пьезоэлектрических коэффициентов имеет следующий вид:

Наибольшее число методов создано для определения модуля сдвига в плоскости укладки арматуры, значительно меньше методов — для изучения межслойного сдвига. Наиболее хорошо отработан метод определения на плоских образцах модуля сдвига в плоскости пластины GXy. Определять G^y можно различными способами: из опытов на растяжение или сжатие полосок, при испытании пластин в шарнирном че-тырехзвеннике, нагружении квадратных пластинок на чистое кручение. Самым простым и надежным способом является испытание на кручение квадратных пластинок. Этот способ позво-

Рис. 2.17. Общий вид установки для нагру-ження квадратных пластинок по трехточечной схеме:

тановка. Один из вариантов такой установки показан на рис. 2.17. Она весьма проста по конструкции и удобна для практического пользования. Обе схемы нагружения квадратных пластинок позволяют получать стабильные и воспроизводимые результаты (при llh :> 15) в достаточно широком диапазоне относительных прогибов пластинки, так как зависимость прогиба от нагрузки в исследованном диапазоне (рис. 2.18) линейна практически для всех пространственно-армированных композиционных материалов. Исключение составляют трехмер-ноармированные композиционные материалы типа углерод-углерод, для которых при прогибе выше (0,85—0,9) Л имеет место небольшая нелинейность. При реализации этих схем нагружения необходимо, чтобы точки приложения сосредоточенных сил располагались в вершинах углов или на расстояниях, не превышающих (0,5—1,0) Л от вершин углов по диагоналям пластинки при llh = 10 (рис. 2.19).