Концентрации нормальных

На рис. 38 показана зависимость растворимости кислорода от концентрации некоторых солей в воде. Из приведенных кривых видно, что растворимость кислорода в растворах солей с повышением их концентрации падает. Так как в большинстве случаев коррозионный процесс в растворах солей протекает с кислородной деполяризацией, то, как было показано выше, скорость коррозии металлов в этих случаях падает.

папы, раоотающне по схеме концентрационных элементов. Па рис, 150 показано влияние концентрации некоторых солей на растворимость кислорода в воде при 25° С.

При использовании ингибиторов для защиты от щелевой коррозии восстановление концентрации ингибиторов в щели затруднено и поэтому необходимо введение в раствор повышенной концентрации ингибитора. В циркуляционных и перемешиваемых системах, где доступ ингибитора в щель несколько увеличивается, разница в требуемой концентрации не так велика, как в спокойных, неперемешиваемых электролитах. При концентрации некоторых ингибиторов, достаточной для защиты открытых поверхностей, коррозия углеродистой стали в щели может резко усилиться. Ниже приведены концентрации ингибиторов, необходимые для защиты открытой поверхности железа и чугуна в щели шириной 0,05 мм. Так, для защиты открытой поверхности ингибиторами NaN02, K2Cr207, Na2HPO4 требуется 0,10; 0,07; 3,60 г/л соответственно, а для защиты металла в щели требуемое количество ингибитора увеличивается до 2,00; 1,20; 30,00 г/л соответственно.

Рис. 12.15. Зависимость концентрации некоторых газовых примесей в атмосфере от высоты

Скорость этих процессов существенно зависит от наличия и количества определенных примесей в теплоносителе. Например, повышение содержания кислорода в натрии с 0,01 до 0,04% приводит к увеличению скорости растворения железа в 16 раз [1]. При чрезмерной концентрации некоторых примесей в результате их осаждения могут образоваться пробки, закупоривающие трубопроводы, может происходить заклинивание подвижных сочленений узлов.

Качество обработанной воды, используемой в системах во д'я-н о г о охлаждения, не нормируется какими-либо количественными показателями. В «Правилах технической эксплуатации электрических станций и сетей» (ПТЭ) оговорены лишь допустимые концентрации некоторых реагентов, применяемых для обработки охлаждающей воды: избыток сво-

концентрации некоторых вредных веществ в

Допустимые концентрации некоторых микроэлементов в хо-

Ниже приведены предельно допустимые концентрации некоторых вредных веществ в воде водоемов, иг/л.

Допустимые концентрации некоторых микроэлементов в хозяйственно-питьевой воде установлены ГОСТ 2874 — 82 и СанПиН 4630—88.

Попадающие в природные воды радиоактивные вещества бывают природного и искусственного происхождения. Наличие в воде природных радиоактивных веществ обусловлено ее соприкосновением с минералами, содержащими радиоактивные изотопы 238U, 226Ra, 232Th, а также взаимодействием с атмосферой, из которой в воду попадают продукты «космического синтеза» элементов (14С, 10Ве, 3Н). Степень радиоактивного загрязнения воды в этом случае обычно невелика. Развитие ядерной энергетики и расширение области применения радиоактивных изотопов в различных отраслях промышленности, науки, техники, медицины сопряжено с вероятностью загрязнения природных' вод радиоактивными отходами. Наиболее опасными для человека и животных являются изотопы: стронций-90, цезий-137, иод-131. Попадая в организм, они вызывают тяжелые заболевания. Активность радиоактивных отходов уменьшается только в резуль-* тате естественного распада, что в случае изотопов, обладающих длительным периодом полураспада, связано с необходимостью осуществления контроля над радиоактивными отходами иногда в течение нескольких сотен лет. Радиоактивно загрязненные воды отличаются большим разнообразием содержащихся в них радиоактивных элементов. Каждый из этих элементов характеризуется двумя основными величинами: энергией радиоактивного излучения а, р и \>-лУчей и периодом полураспада, т. е. промежутком времени, в течение которого распадается половина начального количества атомов. Предельно допустимые концентрации некоторых изотопов в воде открытых водоемов показаны в табл. 25.2.

В случае симметричного цикла растяжения — сжатия в формулу (3.7) вместо o_j — предела выносливости при симметричном цикле изгиба надо подставить a_Jp — предел выносливости при симметричном цикле осевого нагр ужения. Остальные величины, входящие в формулу (3.7), имеют следующие значения: KOD — ka/e$ — общий коэффициент снижения предела выносливости при симметричном цикле; ka — эффективный коэффициент концентрации нормальных напряжений; е — масштабный фактор; (5 — коэффициент влияния состояния поверхности; [п] — требуемый коэффициент запаса прочности.

Рис. 9. Максимальный коэффициент концентрации нормальных напряжений на поверхности раздела при поперечном нагруженин композита в упругой области. Квадратное расположение волокон: О?в/?'м = 120 [21], О?в/?м=20 [21], X:ЯВ/ЯМ=20 [2], ф?в/?м=6 [21; гексагональное расположение волокон: ДЯВ/ЕМ=20 [2lf.

Разработанная квазигетерогенная модель позволила прогнозировать распространение трещины в направлении нагружения и в поперечном направлении (устойчивое и неустойчивое). Появилась также возможность учесть «зоны повреждения» в области концентрации нормальных и касательных напряжений у кончика надреза. Изложены основные моменты рассуждений, приводящих к необходимости рассмотрения этих областей. Влияние нормальных напряжений в направлении, перпендикулярном армированию, учтено в анализе путем введения «эффективных» касательных напряжений в плоскости армирования в критерий прочности. Кроме того, выведена модифицированная форма выражения для подсчета модуля сдвига в плоскости армирования вблизи надреза, учитывающая локальный изгиб волокон, ориентированных перпендикулярно направлению нагружения. Для анализа влияния на поведение композита дефектов поверхности и дефектов во внутренних слоях, возникающих либо в результате эксплуатации изделия, либо от начальных повреждений, использованы приближенные методы.

Рис. 2.11. Коэффициент концентрации нормальных напряжений Кп в направлении волокон в зависимости от относительной нагрузки Р/Ри [39];

Рис. 2.24. Изменение коэффициента концентрации нормальных напряжений в направлении волокон (по оси ординат) от числа неповрежденных волокон т; а. = О, г = 0; цифры у кривых — размер надреза в дюймах.

Рис. 2.26. Изменение коэффициента концентрации нормальных напряжений в направлении волокон (по оси ординат) от длины неупругой области а при разных значениях г для надреза размером 0,25 дюйм; m = 12,

где = 0max/u; атах= а0а_1д — максимальное предельное нормальное напряжение; 0_ia — предел выносливости детали; а0 — теоретический коэффициент концентрации нормальных напряжений; и — нижняя граница предельных напряжений, при amax ^ и вероятность разрушения детали Р = 0; L/G — критерий подобия усталостного разрушения; L — периметр или часть периметра рабочего сечения детали, в данном случае L = 2Ь', Ъ — длина каждого надреза; G — относительный градиент напряжений в точке максимальной напряженности; F0 — единичная площадь; со, а„ — параметры. Из зависимости (1) получено уравнение подобия усталостного разрушения 111:

скольжения концентрации нормальных, напряжений до уровня когезионной прочности [129]. Позже им предложена модель зарождения трещин вследствие нагромождения дислокаций в полосе скольжения, заблокированной границей зерна (незавершенный сдвиг). Под действием касательного напряжения дислокации могут слиться и образовать трещину (рис. 1.12, а).

ka) —- коэффициент, отображающий влияние концентрации нормальных напряжений и абсолютных размеров, а также влияние состояния поверхности и поверхностного слоя.

яа = —ШМ _ коэффициент концентрации нормальных напряжений в пределах упругости. <ц _ „ШН _ то же для касательных напряжений.

В местах концентрации нормальных напряжений имеет место также концентрация касательных напряжений; на распределении касательных напряжений сказывается объемность напряженного состояния в зоне концентрации.