Концентрации пластических

состава среды и концентрации отдельных ее компонентов;

Рис. 2-3. Изменение концентрации отдельных изомеров терфенила во времени при пиролизе смеси ОМР (*=450°С: ампулы из стекла пирекс, кислород отсутствует).

Прибор позволит в широком диапазоне осуществлять дистанционные измерения, запись и регулирование уровня при расположении датчика с одной стороны объекта контроля в отличие от уровнемера, использующего принцип просвечивания у-лучами. Сущность метода определения концентрации отдельных элементов (например, бора, лития, кадмия, серебра, отдельных редкоземельных элементов и др.) состоит в измерении поглощения медленных нейтронов в исследуемых средах.

Результирующий перепад энтальпий торможения в пограничном слое можно представить в виде суммы отдельных составляющих, учитывая тем самым в явном виде концентрации отдельных компонент на поверхности и в набегающем потоке:

Концентрации отдельных газов смеси пропорциональны парциальным давлениям этих газов, т.е. Са =-?——-,.

В табл. 2-1 сделана попытка установить допустимые концентрации отдельных показателей качества воды дифференцированно для девяти групп котлов, рассмотренных в табл. 1-1. В основу рекомендуемых норм положены данные, полученные путем обобщения многолетнего опыта по нормированию водно-химического режима энергообъектов различного типа, осуществлявшегося Центроэнергометаллургпромом (ЦЭМП) и Уралэнерго-металлургпромом (УЭМП) на заводах металлургической промышленности СССР. Соблюдение норм качества питательной воды должно обеспечить длительную работу и надежную эксплуатацию котельных агрегатов. 36

И железа в котловой воде могут превышать допустимые нормы. По этим же причинам последовательное, по ходу питательной воды включение соленых отсеков не должно практически превышать 30% от общей паропроизводи-тельности котла. При большой мощности соленых отсеков сильно возрастают кратности солесодержаний в соленом и чистом отсеках и концентрации отдельных веществ в последнем отсеке могут превышать допустимые нормы. Образование железофосфатных накипей на поверхности экранных труб соленых отсеков обусловлено чрезмерно высокими концентрациями фосфатов (больше 200—

Концентрации отдельных компонентов характеризуются молярными долями хг, х2,.. х;. Поскольку экспериментальные данные о системах с числом компонентов больше двух сравнительно не-многочислены, дальнейшее изложение ограничивается бинарными системами. В этом случае справедливы уравнения

от методов анализа концентрации отдельных газов должны удовлетворять некоторым определенным соотношениям. Так, при сжигании их в воздухе должно удовлетворяться соотношение ([Л. 41, 42]

Если полученные в опыте концентрации отдельных компонентов приводят к значительным расхождениям левой и правой частей выражения (13-13), это свидетельствует об ошибке газового анализа. При наиболее употребительном химическом определении RO2 и О2 величина расхождения обычно не превышает 0,1 — 0,2%:

Обозначив концентрации отдельных компонентов в исходном рас-

Предельную деформацию образца с концентратором напряжений можно определить исходя из определения понятия коэффициент концентрации пластических деформаций КЕ:

Практически значения осст таковы, что дефекты и концентраторы вызывают локальные пластические деформации. В этом случае, степень превышения напряжений и деформаций оценивается коэффициентами концентрации пластических напряжений Ка и деформаций КЕ, которые рассчитываются на основании уравнения Нейбера:

По формуле (6.5) находим коэффициент концентрации пластических напряжений Ка = 2,04. При он/ат - 0,67, что соответствует ГОСТ [2]. На основании формулы (6.10) находим коэффициент усиления коррозии: Ку.к. - 2.6.

Пример 3. Определить ресурс сосуда с исходными данными примера 2, но работающего в условиях малоциклового нагружения при отнулевом цикле: Ртах = РР, Ртт = 0. Коэффициент концентрации напряжений ас=2,2. По данным механических испытаний относительное сужение образца на растяжение до разрушения составляет: \1/-0,55. По формуле (6.5) определяем коэффициент концентрации пластических деформаций: К?= 2,38.

циентами концентрации пластических напряжений К,т и деформаций КЕ.

3.2. Коэффициент концентрации пластических деформаций Ке определяется по известному значению теоретического коэффициента концентрации напряжений ас, на основании гипотезы Нейбера и степенного характера упрочнения стали (см. приложение !):

Независимо от значения ас значение К0 для нсупрочняемого металла изменяется по единой кривой (гиперболе) с изменением аи. Коэффициент концентрации деформаций Кс пропорционально увеличивается с ростом Он. Максимальные коэффициенты концентрации напряжений и деформаций для оборудования из неупрочняемого металла Ка = ат / [ о ] = пт. Отсюда следует вывод, что при одинаковом максимальном коэффициенте концентрации напряжений, равном коэффициенту запаса прочности пт, коэффициенты концентрации деформаций могут существенно отличаться, например, при п ~ 1.5 (сосуды и аппараты) и о.0 ~ 2 К0 = 1,5 и К,, = 2,67, а при п, - 1,5 и схп -- 4 Кг, = 1.5 и Kf - 10.67. При рабочем напряжении GT/ПГ концснтряюры с а„ < п, работают при упругой деформации, а при аа > Пт испытывают упругопластические деформации. Заметим, что чем больше запас прочности, тем меньше коэффициент концентрации напряжений, но больше коэффициент концентрации деформации. Поэтому при определении долговечности конструктивных элементов целесообразнее использовать деформационные критерии и коэффициенты концентрации пластических деформаций.

Коэффициент концентрации пластических деформаций К8 определяется по известному значению теоретического коэффициента концентрации напряжений а0 на основании гипотезы Нейбера и степенного характера упрочнения стали при а0о =сг9о/ат <

Поскольку в выражении для нижнего предела интеграла аргумент arc cos мал вследствие того, что член (rtTl&Adpyiz порядка 0,1 или меньше, то выражение для коэффициента концентрации пластических напряжений упрощается:

Кривая растяжения титанового сплава 3 (рис. 1.5) проходит на стадии пластического деформирования почти параллельно оси деформации, а соответствующая истинная диаграмма деформирования (рис. 1.6) близка к участку экспоненты с тангенсом угла наклона, удовлетворяющим условию (1.4). В этом исключительном случае устанавливается как бы безразличное равновесие, причем явного шейкообразования не происходит, но количество полос скольжения уменьшается при возрастающей концентрации пластических деформаций в пределах каждой отдельной полосы. Начиная с общей пластической деформации удлинения порядка 10 %, первоначально гладкая поверхность образца становится шероховатой и на ней выступают так называемые «фигуры скольжения» в виде различных выступов и впадин.

При действии растягивающих рабочих нагрузок остаточные напряжения сжатия компенсируют частично наибольшие напряжения в зонах концентрации, что существенно повышает сопротивление усталости, особенно при небольших ат. С увеличением среднего напряжения до ат = (0,4 ... 0,5) ат влияние остаточных напряжений сказывается в меньшей степени и значение аап снижается. При am ^ 0,5аТ появляются зоны концентрации пластических деформаций; дальнейшее возрастание ат лишь незначительно снижает аап.