Конденсационных устройств

28. Р адци г А. А., Теория и расчёт конденсационных установок, ГЭИ, 1934.

Р а д ц и г А. А., Теория и расчет конденсационных установок, Госэнергоиздат, 1934.

В книге рассматриваются конструкции и расчеты регуляторов, методы статических и динамических исследований систем регулирования различных элементов судовых паросиловых установок. Подробно излагаются принципы построения схем регулирования судовых котельных и турбинных установок, конденсатных систем, деаэрацион-ных и конденсационных установок и систем снабжения паром различных потребителей.

В книге изложены теория, методика расчета и основные прин-ципы проектирования судовых конденсаторов, рассмотрены их конструкции. Кроме того, описаны вспомогательные механизмы, из которых наибольшее внимание уделено пароструйным воздушным эжекторам, и устройства, входящие в состав судовых конденсационных установок; приведены схемы конденсационных установок, освещены вопросы их регулирования и эксплуатации. В книге использованы новейшие материалы научно-исследовательских и проектных организаций.

Наиболее полное сравнительное исследование ПГУ для крупных конденсационных электростанций было проведено фирмой «Броун-Бовери» [Л. 2-9]. Рассматривая различные схемы конденсационных установок с раздельными контурами рабочих тел, авторы сразу же исключили чисто бинарную схему, а также схему с установкой котла-утилизатора низкого давления за основным ВПГ, которые на основании предше-

Так как рабочая теплотворная способность топлива Q? ккал/кг различна для различных топлив, величина b не характеризует сравнительной экономичности конденсационных установок. Поэтому вводят величину удельного расхода условного топлива b кг/квтч, имеющего QPH = 7 000 ккал/кг. Удельный расход условного топлива принят в качестве основного показателя тепловой экономичности электрических станций СССР:

Таким образом, температура холодного источника конденсационных установок изменяется в пределах 0 — 35° С.

При работе конденсационных установок необходимо поддерживать устойчивый сифон в сливном трубопроводе циркуляционной воды, для чего конец трубы должен всегда находиться ниже уровня воды в сливном канале, трубопровод должен быть полностью заполнен водой и должна быть обеспечена его воздушная плотность. Сифонное действие сливной трубы уменьшает необходимый напор насоса на величину Нс (фиг. 3-5), Поэтому, если насос рассчитан для роботы с сифоном (что обычно обуславливается при заказе насоса), т. е. на подачу определенного количества воды при гидростатической высоте подачи Н — Нс— Ни, то при отсутствии сифона он должен будет преодолевать гидростатическую высоту Я>Я0 и (при обычной характеристике) не будет в состоянии подать необходимое количество воды, так что потребуется пуск добавочного насоса или придется работать с ухудшенным вакуумом (при той же на-

3-22. Снижение расхода энергии на собственные нужды конденсационных установок

12. Руководящие указания по наладке и эксплуатации пароструйных эжекторов конденсационных установок, Госэнергоиздат, 1956.

для конденсационных установок с турбинами типа ВК — на 2,0%;

При установившейся работе конденсационных устройств вода, как прави-до, смачивает поверхности

д) Влияние компоновки поверхности нагрева. При проектировании конденсационных устройств большое внимание должно уделяться правильной компоновке поверхности нагрева. Теплоотдача на горизонтальных трубах имеет большую интенсивность, чем на вертикальных, так как в первом случае толщина пленки конденсата меньше. Однако это справедливо лишь для одной трубки или для верхнего ряда труб в пучке. В многорядных пучках конденсат с верхних рядов стекает на нижние, поэтому и пленка здесь получается более толстой. Однако в реальных условиях конденсат стекает в виде отдельных капель или струйками, что вызывает одновременно значительные возмущения и даже турбулизацию пленки. Кроме того, при конденсации пара на многорядном пучке необходимо учитывать влияние скорости движения поступающего пара в зазорах между трубами, которая может изменять характер стекания конденсата.

д. Влияние компоновки поверхности нагрева. При проектировании конденсационных устройств большое внимание должно уделяться правильной компоновке поверхности нагрева. Теплоотдача на горизонтальных трубах имеет большую интенсивность, чем на вертикальных, так как в первом случае толщина пленки конденсата меньше. Однако это справедливо лишь для одной трубки или для верхнего ряда в пучке. В многорядных пучках конденсат с верхних рядов стекает на нижние, поэтому и пленка здесь получается более толстой. Однако в реальных условиях конденсат стекает в виде отдельных капель или струйками, что вызывает одновременно значительные возмущения и даже тур-булизацию пленки. Кроме того, при конденсации пара на многорядном пучке необходимо учитывать влияние скорости движения

5. Неисправности конденсационных устройств

нием жидкого кислорода, не содержит влаги, что позволяет прокладывать для него трубопроводы без отепления и конденсационных устройств и благоприятно отражается на термическом эффекте реакций сгорания при сварке и резке металлов. При пользовании жидким кислородом сокращается количество стальных баллонов, работающих под высоким давлением, что увеличивает безопасность работ. Сокращается потребность в рабочих, необходимых для перевозки и ремонта баллонов. При исполь» зовании на месте работ необходимо предварительно превратить жидкий кислород в газообразный. Устройства для превращения жидкого кислорода в газообразный называются газификаторами. Различают газификаторы тёплые и холодные. Описание газификаторов (включая пергдвижные) см. т. 5, стр. 389—391. Количество баллонов, присоединяемых к тёплому газификатору,

Вопросы конструирования и эксплуатации конденсационных устройств паровых турбин, Сборник статей под общей редакцией П. С. Гольденбер'га, Госэнергоиздат, 1953.

7. 'Вопросы конструирования и эксплуатации конденсационных устройств паровых турбин, Сборник статей под общей редакцией П. С. Гольденберга, Госэнергоиздат, 1953.

В пусковой период, когда рост температуры металла радиационных и полурадиационных перегревателей наиболее опасен, не всегда удается снизить температуру пара имеющимися пароохладителями из-за недостаточной их производительности [Л. 18, 134]. При пуске на скользящих параметрах расход питательной воды низок, к тому же при пониженном давлении температурный напор меньше, а теплота конденсации пара велика. Поэтому производительность конденсационных устройств для впрыска собственного конденсата недостаточна. Так, на котле ТП-100 при проектной производительности конденсационной установки 80 т/ч в пусковой период она не превосходит 35—40 т/ч. Рекомендуется на этот период иметь специальные пусковые оросительные сопла с подводом в каждый из перегревательных пакетов.

В отечественной энергетике в ближайшие годы двухвальные турбоагрегаты, видимо, не найдут широкого распространения. Экономия капитальных затрат при переходе от одноваль-ных турбин предельной мощности к двухваль-ным незначительна, так как все элементы агрегата, за исключением первых ступеней, дублируются (общий поток пара разделяется на два потока). Это касается паропроводов, арматуры, проточных частей конденсационных устройств, регенеративной системы, питательных насосов и пр. Вместе с тем коэффициент готовности и надежность двухвального турбоагрегата при прочих равных условиях ниже, чем у одноваль-ной установки.

Егоров В. П. Конструкции конденсационных устройств ЛМЗ. — Вопросы конструирования и эксплуатации конденсационных устройств паровых турбин. М., Госэнергоиздат, 1953.

5. Вопросы конструирования и эксплуатации конденсационных устройств паровых турбин. Сборник статей под общей редакцией П. С. Гольденберга, Госэнергоиздат, 1953.