Конденсата поступающего

тепло конденсата подогревателей фосфорной кислоты, физическое тепло от охлаждения кислоты, тепло водяного пара печей КС сернокислотного производства и др.

1 — деаэраторная колонка; 2 •— охладитель выпара; 3 — бак-аккумулятор; 4-5 — автоматические регуляторы подачи пара и воды; 6 — кислородомер; 7 — теплообменник .для охлаждения проб воды; 8-10 — термометры для измерения температур греющего пара, воды перед колонкой и на выходе из бака аккумулятора; 11-13—манометры; 14 — гидравлический затвор; 15 —предохранительный клапан; 16 — подвод воды к гидрозатвору; 17 — подвод химически очищенной воды; 18 — подвод конденсата турбин; 19 — подвод, конденсата подогревателей; 20 — сброс в канализацию; 21 — выхлоп в атмосферу

Фиг. 49. Добавочное охлаждение пара и конденсата подогревателей высокого давления.

Оба равенства (74) и (75) три совместном решении дают расход пара на деаэратор. Если при решении окажется, что расход На деаэратор составляет отрицательную величину, то это значит, что вода даже без подачи пара на деаэрацию, нагревается выше расчетной температуры id за счет тепла более нагретых потоков конденсата подогревателей высокого давления пара из сепаратора продувки и т. д.

в) схема охлаждения конденсата бойле-Ров и паропреобразователей, а также конденсата подогревателей высокого давления перед поступлением в деаэратор;

3) Использование тепла конденсата подогревателей высокого давления в отдельных охладителях для устранения потери температурного напора при каскадном перепуске конденсата в ниже лежащие подогреватели.

1—2— подогреватели низкого давления; ,3—4 — подо-грева!ели высокого давления; 5—конденсатный насос; 6—питательный расос; 7—дренаж1 ый насос для подачи конденсата подогревателей 2, 3, Неглавный поток конденсата; 8—расширительный горшок.

Рис. 5-6, Схема подачи на впрыск конденсата подогревателей высокого давления.

Фиг. 5-13. Схема подачи на впрыск конденсата подогревателей высокого

1 — турбинный конденсат; 2—конденсат подогревателей; 3 — химически обессоленная вода; 4 — питательная .вода; 5—-пар 17 атм', 6—регенеративный подогреватель; 7 — бак конденсата подогревателя; 8 — деаэратор; 9 — насос для подачи конденсата на впрыск; 10 — конденсат для впрыска; 11, 12 — первая и вторая ступени перегревателя.

Охлаждающая способность обоих пароохладителей в сумме может быть достаточно большой для поддержания стабильного перегрева даже при резких изменениях режима котельного агрегата с чисто конвективным перегревателем. Вместе с тем умеренное количество впрыскиваемой воды допускает использование для впрыска конденсата подогревателей высокого давления в смеси с турбинным конденсатом и с дистиллатом испарителей. При этом ослабляются также такие недостатки поверхностного пароохладителя, как связь регулирования перегрева пара и уровня воды в барабане котла, изменение температуры питательной воды перед водяным экономайзером и др. Описанная схема двухступенчатого регулирования перегрева пара может быть организована на действующих котельных агрегатах высокого' давления, если, сохранив поверхностный пароохладитель, устроить впрыск небольшого количества конденсата в рассечку перегревателя.

В турбинных цехах испытаниям подвергают ТИ турбин, паропроводов перегретого пара, пароперепускных паропроводов от стопорных и регулирующих клапанов до турбины, трубопроводов питательной воды и конденсата, подогревателей, деаэраторов и т.п.

6.4. Пар из отбора турбины (см. рис. 6.14) с давлением р„,б можно использовать не только для теплофикации, но и для подогрева конденсата, поступающего из конденсатора в котел. Где нужно установить поверхностный теплообменник — до или после конденсатного насоса, подающего в котел конденсат. Повысит ли это КПД цикла?

В каждом из приведенных здесь уравнений слева — количество тепла, отдаваемое воде отборным паром в своем подогревателе, справа — количество тепла, воспринимаемое конденсатом (произведение количества конденсата, поступающего в подогреватель, на изменение его энтальпии в подогревателе).

Водоподготовт и водный режим котлов. Котлы питаются смесью конденсата, поступающего от потребителей пара, и добавочной воды, покрывающей потери конденсата (до 40-60%). В качестве добавочной воды используется обработанная природная вода, которая содержит то или иное количество вредных для работы котла примесей (растворенных солей и газов и нерастворенных взвешенных веществ). Наиболее вред-

Для учебных и частично практических целей можно расчет тепловой схемы упростить, если выполнять его по предварительно выбранным 'величинам, например производительности жотлоагрегатов, значениям величины потерь рабочего тела, расходу рабочего тела на собственные нужды установки, на химводоочистку, потерям давления в элементах схемы и т. д. В этом случае предварительно, используя исходные данные, определяют нагрузку котельной как суммарный отпуск теплоты или пара внешним потребителям (технологические нужды, отопление, вентиляция, горячее водоснабжение) с добавлением расходов на деаэрацию питательной воды, деаэрацию воды для горячего водоснабжения, подогрев сырой воды перед водоподготовкой и потери внутри котельной. При этом принимают температуру конденсата, поступающего из подогревателей, установленных в котельной, равной 80—90°С.

Количество конденсата, поступающего из этого теплообменника, С'с.в=?>е.в.

падает и доходит до нуля, когда конденсат из паро-приемника перестает поступать. Увеличение VQ при увеличении притока объясняется более длительным открытием горшка. Действительная производительность горшка Ог (лтг/чае) растет с увеличением притока, так как равна этому притоку. На фиг. 47 показана зависимость производительности горшка Ог(кг\ч,ас), объема конденсата, выталкиваемого за один ход, l/o (кг за ход) и количество ходов поплавка п (ход/мин) от перепада давления перед горшком при постоянном притоке Ок (кг/час). При увеличении перепада давления число ходов сокращается, так как возрастает заполняемость поплавка. По этой же причине возрастает Ц,. Действительная производительность горшка неизменна, так как она равна величине притока. В экс-плоатации количество конденсата, поступающего в горшок, GK постоянно меняется, поэтому, размеры горшков необходимо подбирать так, чтобы максимальный приток конденсата в горшок Окмакс не превысил максимально возможной производительности горшка Огмакс при минимально возможном перепаде давления в горшке.

При емкости бака в пределах 30—75 м3-производительность каждого дренажного насоса составит соответственно 60—150 мъ!час. Если в сливные (дренажные) баки поступает также обратный конденсат из производства, то производительность каждого дренажного насоса должна обеспечивать перекачку в деаэраторы обратного конденсата, поступающего на ТЭЦ.

ся следующие мероприятия: температуру конденсата, поступающего в сборные баки, поддерживают близкой к 100 °С; конденсат вводят в открытые сборные баки под уровень жидкости; в сборном баке помещают поплавок для значительного сокращения поверхности контакта конденсата с воздухом.

страиство основных подогревателей. В этом случае расход пара на них уменьшается, так как при его определении по формуле (4-10) необходимо учитывать тепло конденсата, поступающего из пиковых подогревателей.

Следует иметь в виду, что при внезапном падении давления в котле произойдет вскипание воды в резервуаре конденсата, сопротивление трубопровода, подающего конденсат на впрыск, резко возрастет и величина впрыска столь же резко сократится. Во избежа-иие этого целесообразно предусматривать дополнительное охлаждение конденсата, поступающего на впрыск. Охладитель конденсата может быть расположен в резервуаре или непосредственно у места выхода конденсата иа резервуара.

Воздух из конденсатора отсасывается по трубе 15 пароструйным эжектором 13, к которому подводится свежий пар из водоотделителя по трубе 14. Отработавший пар от эжектора используется в поверхностном пароохладителе 16 для подогрева конденсата, поступающего из турбины.