Конденсата температура

Из естественных примесей воды для химического контроля величины присосок можно было бы воспользоваться содержанием хлоридов, кремниевой кислоты или жесткостью (табл. 5-1). Расчеты для этой таблицы сделаны не для количества пара, поступающего в конденсатор, как это гарантируется в технических условиях, а для полного расхода конденсата, т.е. суммарно с конденсатами всех отборных паров турбины. Известно, что эти величины существенно различны: полный расход конденсата составляет 915 т/ч, а расход пара в конденсатор всего 573 т/ч. Для блоков сверхкритических параметров присос охлаждающей воды следует относить именно к полному расходу конденсата, если дренажи всех ПНД поступают не в конденсатопровод как зо многих других случаях, а в конденсатор (см. рис. 1-1). Возможность определения величины присоса химическими способами зависит от состава охлаждающей воды и применяемых аналитических методов. В табл. 5-1

Пример: Давление в конденсаторе рд ур = 0,06 ата = 600 кгс/м2'. Температура перекачиваемого конденсата составляет 34° С, а удельный вес его Y = 994,24 кг/ж3. Давление насыщенных паров при температуре 34° С равно рн = 0,0542 ата = 542 кгс/м2.

При влагосодержании газов за котлом 120 г/кг, а за контактным теплообменником 50 г/кг количество выделяющегося в нем конденсата составляет 980 (120—50)/1000 = 68 кг/ч. Дальнейшие расчеты выполнены для 5- и 10%-ной продувки котла. При этом количество продувочной воды (речь идет о непрерывной продувке) составляет соответственно 50 и 100 кг/ч. Из этого количества часть котловой воды испаряется в расширителе при давлении 1,2 кгс/см2. Количество испарившейся влаги зависит от давления в котле. В табл. V-5 приведены результаты расчетов количества продувочной воды с учетом испарившейся части воды непрерывной продувки в расширителе для разных давлений в котле и процентов продувки. Количество пара определялось по формуле

В этих же исследованиях определено, что рН конденсата составляет 3,5—4,3.

Охарактеризовав конденсационные поверхностные теплообменники, автор статьи [62] указывает на целесообразность их использования для нагрева воды систем отопления при условии, если температура обратной воды ниже точки росы, а также и при более высокой температуре обратной воды, объяснив это следующим: к.п.д. их выше, чем в обычных котлах, благодаря лучшему использованию явной теплоты, поскольку площадь поверхности нагрева конденсационной приставки примерно вдвое больше поверхности нагрева самого котла, к которому эта приставка установлена. Указывается также, что конденсационная приставка к традиционному отопительному котлу либо конденсационная часть поверхности нагрева специализированного конденсационного котла должна быть изготовлена из коррозионно-стойкого материала, поскольку рН конденсата составляет 3—5. В числе других недостатков указано на существенное увеличение аэродинамического сопротивления установки, что требует оснащения ее тягодутьевым устройством. В статье [62] рассмотрена и упоминавшаяся в гл. II интересная конструкция (патент «Газ де Франс»), в которой за счет установки контактного воздухоподогревателя и подачи в горелку традиционного котла нагретого увлажненного воздуха существенно повышается влагосодержание газов и их точка росы, вследствие чего конденсация в котле начинается при более высокой температуре, т. е. получена возможность повысить температурный уровень системы отопления, увеличивается количество теплоты, выделяющейся при конденсации, и соответственно значительно повышается к.и.т. Для котлов большой теплопроизводительности такая комбинированная установка может оказаться весьма целесообразной.

Применение контактных экономайзеров с промежуточным теплообменником, например экономайзерных агрегатов АЭМ-0,6, и конденсационных поверхностных теплообменников позволяет получить чистый конденсат, после дегазации по составу приближающийся к дистилляту. При достаточно глубоком охлаждении дымовых газов в газовых котельных можно получить не менее 1,0—1,2 кг конденсата на 1 м3 сжигаемого в котле природного газа. Применительно к паровым котельным выход конденсата составляет около 0,1 кг в расчете на 1 кг пара, вырабатываемого котлами. Из этих количественных оценок видна, во всяком случае теоретически, возможность работы паровых котельных на природном газе без применения водо-умягчительных установок, если обеспечен полный возврат конденсата от потребителей и будут сокращены до минимума потери пара и конденсата в пределах котельной. По меньшей мере использование этого конденсата может сократить производительность ХВО, сооружаемых в котельных, и снизить расход поваренной соли на регенерацию катионита.

Для снижения потерь тепла с вторичным паром целесообразна работа теплоиспользующих аппаратов с переохлаждением конденсата, т. е. температура конденсата на выходе из аппарата должна быть ниже температуры насыщения пара, соответствующего данному давлению. Обычно степень переохлаждения конденсата составляет

Скорость пара в узком сечении эжектора при достаточно тонком распыливании конденсата составляет 50— 80 м/сек, а оптимальная скорость воды в выходных отверстиях 11—15 м/сек.

ТЭЦ № 1 отпускает ?>п = 3500 т/ч. Возврат конденсата составляет всего 35%. Поэтому приходится иметь обессоливающие установки соответственно большой производительности #х.о.в=2300 т/ч. Приходится считаться с возможностью аварийного загрязнения обратного конденсата на производстве, что вынуждает сбрасывать такой конденсат. В случаях аварийного слива конденсата эффективными оказываются резервные емкости обессоленной воды, позволяющие сохранить отпуск пара на нужном уровне. Обессоленную воду надо деаэрировать, подогреть и подать в деаэраторы с давлением 0,6 МПа.

Потеря теплоты в охладителе конденсата составляет Qo,k=34 МВт. Если сохранить тепловую нагрузку, то расход пара на турбину надо увеличить на 10,21 кг/с: Da=265,21 кг/с (954 т/ч). При этом внутренняя мощность возрастает на 9,93 МВт и составляет 238,175 МВт; Ns=234,655 МВт. Полный расход теплоты на турбо-установку:

Пример 1.11. Определите производительность ВПУ для промышленной ТЭЦ высокого давления, работающей на газе. Суммарная паропроизводительность барабанных котлов ТЭЦ равна 2560 т/ч. Продувку котлов примите равной 1 %. На производство передается 120 т/ч, пара. Возврат конденсата составляет 80 т/ч.

разует сплошную стекающую пленку. Пленочная конденсация встречается значительно чаще. При пленочной конденсации пар переходит в жидкое состояние на внешней, соприкасающейся с паром поверхности пленки конденсата. Температура этой поверхности практически равна температуре насыщения /„. Температура конденсата на поверхности стенки равна температуре стенки /с, т. е. толщина теплового пограничного слоя равна толщине пленки конденсата 6.

Переохлаждение конденсата. Температура насыщения пара, поступающего в конденсатор ttt, однозначно зависит от его давления. Из-за наличия воздуха и парового сопротивления конденсата температура конденсата tK оказывается ниже температуры насыщения. Разность А/к = /н— tK называется переохлаждением конденсата. Рациональное расположение трубных пучков позволяет уменьшить А^к до 0,5—1 °С. Увеличение Д/к приводит к перерасходу топлива в парогенераторе.

Нам известны результаты лишь одного экспериментального исследования теплообмена при конденсации в вертикальной трубе четырехокиси азота с одновременным опытным. определением перепада статическбго давления [6.2]. Опыты проведены при конденсации химически равновесного насыщенного пара NzO^ в вертикальной трубе из стали Х18Н10Т длиной 781 мм, внутренним диаметром 8 мм и технически гладкими поверхностями. Пар двигался сверху вниз. Охлаждение трубы — противоточное водяное. Количество отводимого тепла определялось по расходу и подогреву охлаждающей воды и по количеству конденсата. Температура воды на входе и выходе, из кольцевого канала -находилась при помощи пятйспайных ХА-термопар с индивидуальной тарировкой в связи с необходимостью снижения подогрева воды при обеспечении нужной точности замеров. Перепад давления определялся по показаниям дифма-нометра специальной конструкции, использующего в качестве рабочей жидкости N204. Количество примесей в четырехокиси азота не превышало 1 % (в пересчете на HNO3). Технологическая схема установки показана на рис. 7.1. Эксперименты выполнены при давлениях 7,5 и 4 бар с полной конденсацией и при 7,5 бар с неполной; диапазон изменения основных параметров приведен в табл. 6.2.

Насадки, конструкция которых разработана Всесоюзным теплотехническим институтом им. Ф. Э. Дзержинского, изготовляются из пластмассы для конденсатов температурой не выше 50° С и из фарфора — для конденсата, температура которого превышает 50° С.

Пример 6-4. Определить годовую экономию условного топлива от изоляции сборника конденсата. Температура конденсата tK= =95 °С. Температура на поверхности изоляции ?из=33°С. Допустимые потери тепла
Конденсат и химически очищенная вода, поступающие на деаэрацию, подаются на верхнюю тарелку 6, где смешиваются, а затем в струйном потоке сливаются на вторую дырчатую тарелку 5 и далее в бак-аккумулятор 4. На первой тарелке смонтировано устройство для лучшего перемешивания поступающих в деаэратор потоков конденсата и химически очищенной воды. Поток химически обработанной воды вводится между потоками конденсата, температура которого обычно на 40—45° С выше температуры этой воды. После выдержки в баке-аккумуляторе вода поступает в барботажное устройство 3. Греющий пар подводится по трубе в паровую коробку и через отверстия дырчатого листа 2 барботирует через слой воды, медленнодвижу-щийся над листом в сторону патрубка для отвода деаэрированной воды. Вода, выходящая из барботажного устройства, поступает в подъемную шахту, образованную перегородками /, где происходит ее вскипание. Вскипание воды объясняется небольшим перегревом воды относительно температуры насыщения, которой соответствует давление в паровом пространстве бака-аккумулятора.

При этом следует иметь в виду, что тепловой поток через поверхность пленки конденсата, определяемый вторым из уравнений (15.2), и тепловой поток через поверхность охлаждения, определяемый уравнением (15.3), строго говоря, не равны друг другу. Это обстоятельство связано с тем, что в пленке конденсата температура меняется от t" до tcm и, следовательно, средняя температура конденсата меньше температуры насыщения. Для плоской пленки при ср = const средняя температура конденсата равна

Номинальная температура первичного пара поддерживается с помощью пароохладителей (впрыскивающих, реже поверхностных). При таком способе регулирования поверхность перегревателя выбирается с запасом, а излишний перегрев пара при нагрузке выше 0,7 Дтом снимается в пароохладителе. Этим обеспечивается поддержание заданной температуры пара в диапазоне нагрузок 70—100% от номинальной. В современных мощных чкотлоагрегатах, как правило, применяются впрыскивающие пароохладители (табл. 4-1, 4-2), обладающие .малой инерционностью чи большой глубиной регулирования. При использовании для впрыска питательной воды такие пароохладители получаются весьма простыми в изготовлении и эксплуатации. Однако повышенные требования к качеству впрыскиваемой воды вынуждают в ряде случаев пойти на усложнение схемы (организация впрыска собственного конденсата).

В горизонтальных газоходах последовательно по ходу продуктов сгорания расположены ширмовые пароперегреватели и конвективный пакет первичного перегрева, пакет промежуточного пароперегревателя и выходная конвективная ступень первичного пароперегревателя. Начальный первичный перегрев осуществляется в потолочном экране и радиационном пароперегревателе. Температуру первичного перегрева регулируют впрыском «собственного» конденсата. Температура промежуточного перегрева не регулируется и снижается при понижении нагрузки, но в приемлемых пределах. Экономайзер одноступенчатый с камерами, расположенными в газоходе.