Конденсаторе испарителе

сечениях трубы, а также по количеству тепла, воспринятому охлаждающей водой в конденсаторе испарителя // с учетом потери тепла в окру-знающую среду. Максимальное расхождение тепловых нагрузок, подсчитанных таким образом, не превышало ±7%.

На конденсационных станциях конденсаторы испарителей обычно, включаются в систему регенеративного подогрева воды между подогревателями низкого « среднего давления.. Конденсат .может отводиться с помощью вентилей или шайб в1 расширительный бачок, в сливной бак или в подогреватель низкого давления. Если давление в расширительном бачке одинаково с давлением ,в конденсаторе испарителя, то бачок должен быть помещен ниже и 'Конденсат будет сливаться самотеком. Конденсат из баков откачивается насосами »тру-

конденсата турбины в конденсаторе испарителя. Подогрев конденсата турбины определяется из уравнения теплового баланса конденсатора испарителя (в данной схеме конденсатор испарителя смешивающего типа):

При проектировании установки расчет может показать, что при данном балансе добавочной воды и конденсата и параметрах процесса условие tKU < tKiiM не соблюдено. Это значит, что не все тепло, выделяемое при конденсации вторичного пара испарителя, может быть воспринято данным количеством конденсата турбины и, следовательно, в конденсаторе испарителя может сконденсироваться лишь часть вторичного пара. В этом случае должны быть пересмотрены схема включения испарительной установки или ее параметры.

Схема а с одноступенчатым испарителем и отдельным конденсатором испарителя близка по экономичности к схеме без испарителей, так как в обоих случаях весь пар первого отбора используется для одинакового подогрева питательной воды; в схеме а в регенеративный подогреватель № 1 поступает более горячая питательная вода, предварительно подогретая в конденсаторе испарителя, благодаря чему расход пара на подогреватель № 1 уменьшается приблизительно на величину расхода пара на конденсатор испарителя. Последняя величина примерно равна величине потребления пара испарителем из первого отбора турбины. В результате величина первого отбора, а также остальных отборов пара из турбины и,следовательно, выработка электроэнергии отбираемым паром в сравниваемых схемах почти совпадают. Некоторое ухудшение экономичности обусловлено дополнительными потерями рассеяния тепла и составляет при принятых в расчете параметрах всего около

При применении схемы на рис. 10-3, когда испаритель не включен в работу, подогрев питательной воды от энтальпии iz до энтальпии ii происходит в регенеративном подогревателе П\ паром от отбора 1 турбины; когда испаритель работает, подогрев питательной воды осуществляется сначала в конденсаторе испарителя /СЯ вторичным паром испарительной установки (до некоторого промежуточного значения энтальпии гки), а затем в регенеративном подогревателе П\. Очевидно, что при пренебрежении потерями тепла в окружающую среду общий расход тепла на подогрев питательной воды от is до ii в обоих случаях остается одним и тем же и, следовательно, расход пара в отборе / не изменяется. Поэтому при такой схеме включения испарителя тепловая экономичность станции при работающих и выключенных испарителях остается одной и той же.

репад между греющим и вторичным паром, тем производительность испарителя будет ниже, так как для подогрева питательной воды от Ь до гки потребуется меньше тепла и, следовательно, меньшее количество вторичного пара окажется возможным сконденсировать в конденсаторе испарителя /СЯ. При меньших температурных перепадах производительность испарителя может быть выбрана большей. Однако при этом стоимость его, отнесенная к единице производительности, будет выше.

На рис. 3.7,6 показано влияние установки испарителя, когда конденсатор испарителя расположен в пределах ступени /, а первичный пар в испаритель поступает из отбора на подогреватель /+1. Теплота, подводимая к воде в конденсаторе испарителя, частично замещает собой теплоту из отбора /, что приводит к снижению вы-

Решение. Рассматривая влияние потоков пара, расходуемого на испаритель (и деаэратор) в схеме рис. 7.11, учтем, что теплота, отданная паром в испарителе, передается питательной воде в пределах ступени подогрева № 3 (в конденсаторе испарителя), а конденсат этого пара согласно рис. 7.1.1 поступает в П-2 с энтальпией 490 кДж/кг. Отдельно учитываем подогрев добавка в ступенях подогрева № 2 и 3, в деаэраторе и ПВД.

установка включается по регенеративному принципу, и ее можно рассматривать как элемент регенеративной схемы турбоустановки. При этом, однако, возникает энергетическая потеря, обусловливаемая наличием температурного напора в испарителе и, следовательно, увеличенным недогревом в такой регенеративной ступени 0=/и.н—tKM, °С, где /и.н— температура насыщения пара из отбора турбины, ^к.и — температура подогрева воды в конденсаторе испарителя.

где Qk.h^Qh — тепловая нагрузка конденсатора испарителя, примерно равная тепловой нагрузке испарителя QH; средний логарифмический напор в конденсаторе испарителя

трансформируется на более высокий температурный уровень Тм и передается через конденсатор и испаритель VII и VIII хладоагенту в верхней ступени каскада. Из-за конечной разности температур АТ=ТК{— —TOI в конденсаторе-испарителе тепло поступает в испаритель верхней ступени каскада на температурном уровне Tm
2) во всех аппаратах установки — генераторе, конденсаторе, испарителе, абсорбере — процесс подвода и отвода тепла происходит изотермически;

где Qc — суммарное количество отведенного или подведенного тепла; QH, QB — количество тепла низкого и высокого потенциала, подведенного в испарителе и генераторе; Qa, QK — количество тепла, отведенного в абсорбере и конденсаторе.

Конструкция конденсатора-испарителя. Конденсатор-испаритель является составной частью двухколонной возду-хоразделительной установки, принципиальная схема которой представлена на рис. 10.П. Нижняя ректификационная колонна 1 (колонна высокого давления) обычно работает при давлении 0,5— 0,7 МПа, а верхняя 3 (колонна низкого давления) — при давлении, несколько превышающем атмосферное. В кубе 4 колонны высокого давления кипит смесь кислорода с азотом. Поднимающиеся снизу вверх пары проходят через тарелки колонны и постепенно обогащаются азотом. Уходящий с верхней тарелки пар практически чистого азота конденсируется в конденсаторе-испарителе 2. Часть полученного здесь жидкого азота стекает обратно в куб, и, следовательно, конденсатор-испаритель для нижней колонны является дефлегматором. Некоторая доля жидкого азота через дроссельный вентиль подается в колонну низкого давления, для которой этот азот служит флегмой. Азот конденсируется либо внутри трубок греющей секции конденсатора-испарителя, как показано на рис. 10.П, либо в межтрубном пространстве. В -последнем случае конденсатор-испаритель работает как аппарат с естественной циркуляцией. Общий вид такого аппарата представлен на рис. 11.П, а схема его греющей секции — на рис. 12.П.

В данном конденсаторе-испарителе азот конденсируется в межтрубном пространстве на внешней поверхности труб греющей секции. Кислород кипит внутри труб. Опускное движение кислорода осуществляется по центральной циркуляционной трубе (поз. 7, рис. 11.П). Подпитка аппарата жидким 'кислородом для восполнения потерь при его испарении производится под нижнюю трубную решетку. Это облегчает регулировку режима работы аппарата при его эксплуатации.

После расширения в ртутной турбине до заданного противодавления, определяемого давлением в конденсаторе-испарителе,

На рис. 10 показана двухконтурная схема установки Белояр-ской АЭС им. И. В. Курчатова. Пар в количестве 405 ml час давлением 110 ата производится в парогенераторах, состоящих из конденсатора-испарителя и теплообменников. В конденсаторе-испарителе пар образуется за счет конденсации пара первого контура,

В конденсаторе-испарителе образуется водяной пар давлением 34 ата, перегреваемый затем в газоходе ртутного котлоагрегата до 425° С. Водяной пар поступает в турбину мощностью 6 000 кет. Турбина имеет регулируемый отбор пара давления 1,2 ата, используемый для теплофикационных целей.

Скенектэди (фиг. 121). Следует отметить, что эта станция сооружена в умеренном климате, с частыми снегопадами в зимнее время. Оборудование станции было специально сконструировано для наружной установки и имеет необычный вид. На этой электростанции установлена турбина 20 тыс. квт, работающая не водяным, а ртутным шаром, конденсирующимся в конденсаторе — испарителе водяного пара. Полученный в таком конденсаторе водяной пар давлением 28 ата после перегрева его дымовыми газами в перегревателях, расположенных над топками ртутно-паровых котлов, поступает в паровую турбину с противодавлением 6000 квт, пар из которой направляется для нужд завода.

Абсорбционные холодильные установки отличаются от парокомпрессионных тем, что вместо механического компрессора в них используется термохимический; сжатие производится путем применения кроме хладагента второго вещества — абсорбента (поглотителя). В остальном абсорбционная установка в принципе не отличается от компрессионной, т. е. процессы в конденсаторе, испарителе, сепараторе и дросселе те же, что и в парокомпрессионных установках.

Полученные продукты разделения — жидкий азот частично (другая часть его используется для орошения нижней колонны) и обогащенный кислородом воздух полностью через дроссельные вентили IX и X подаются в верхнюю (вторую) колонну. Под давлением рв.к=0,14-^0,16 МПа (нужным для преодоления гидравлического сопротивления теплообменников при выпуске продуктов разделения из установки) происходит полное разделение обогащенного кислородом воздуха на кислород и азот. В нижней части колонны VI (конденсаторе-испарителе) собирается кипящий кислород, откуда он может отводиться либо в газообразном (Кг), либо в жидком (Кж) состоянии. Из верхней части колонны отводится газообразный (Аг) либо жидкий (Аж) азот.