Конкретного механизма

Экономический критерий в выборе материала так же, как и в выборе конструкций, является наиболее общим. Если бы стоимость материалов была мала, то во всех случаях стремились бы применять высококачественные материалы. Во вновь проектируемых машинах для каждой детали (кроме особо напряженных) можно по техническим причинам применять различные материалы, и выбор конкретного материала определяется именно экономическими соображениями.

Технология сварки (вид сварки, сварочные материалы, техника сварки) выбирается в зависимости от основного показателя свариваемости (или сочетаний нескольких показателей) для каждого конкретного материала.

Данное выражение обеспечивает учет диаметра отпечатка, полученного при испытании, и учет свойств конкретного материала.

Таким образом, при данном объеме магнита и зазора напряженность поля в зазоре будет максимальной при наибольшем значении произведения индукции и поля. Произведение ВН пропорционально магнитной энергии единицы объема материала ВН/8л, а также магнитной энергии единицы объема зазора Н\/8п. Для конкретного материала в зависимости от формы петли гистерезиса

Отношение, Е/р является постоянным для конкретного материала и конкретного случая изгиба. Поэтому напряжения также являются линейной функцией координаты z.

Контролировать подобными дефектоскопами можно различные материалы: стальные ленты холодно- или горячекатаные, протравленные и непротравленные, покрытые защитной пленкой олова, цинка или хрома, ленты бумаги, ткани, полимерной пленки, фольги и т. д. Система контроля дефектов выбирается индивидуально для конкретного материала. При отражении, близком к диффузному, хорошие результаты обеспечивает метод светового пятна, при отражении, близком к зеркальному, — метод движущегося изображения. Увеличение чувствительности достигают установкой перед фотоэлементами поляризационного фильтра с направлением поляризации 90° к плоскости падения света.

Данное выражение обеспечивает учет диаметра отпечатка, полученного при испытании, и учет свойств конкретного материала.

Каждый из указанных способов требует определенного уровня приложенных напряжений, причем эти уровни зависят от конкретного материала, а также от температуры, скорости деформации и других факторов [140, 186 — 188]. Важно отметить, что процесс пластической деформации будет происходить лишь в том случае, если уровень приложенного напряжения окажется достаточным для прохождения всех препятствий. Другими словами, приложенное напряжение должно равняться или превосходить суммарное сопротивление движению дислокаций от различных типов препятствий (так называемый принцип аддитивности) [26, 79, 189]. И хотя аддитивность сопротивления различных препятствий не может быть строго доказана, тем не менее, как показывают экспериментальные результаты, этот принцип выполняется с хорошим приближением на многих материалах.

Из анализа данных, полученных разными авторами [9, 275, 302, 303], изменение размеров ячеек для моно- и поликристаллических ОЦК-металлов зависит от величины энергии дефекта упаковки конкретного материала, условий испытания, размера зерна, ориентировки, схемы нагружения и находится в пределах 3,0 — 0,2 мкм. С повышением температуры деформации размер ячеек увеличивается, их границы становятся более тонкими и плотными, дислокации внутри ячеек почти полностью отсутствуют. Среди особенностей ячеистой структуры отмечается [9, 295], что размер ячеек не зависит от начального размера верна.

ответствии с этими измерениями в точке 17 диаграммы нагружения скорость деформации должна быть в 4 раза больше, чем исходная. Скорость деформации, по литературным данным [368, 369], незначительно влияет на предел текучести и нужны изменения ее на порядки, чтобы это влияние стало заметным. Однако и при таких изменениях эффект зависит еще от температуры и природы конкретного материала (тип решетки, энергия дефекта упаковки и т. д.). Результаты проведенного авторами исследования на молибдене влияния скорости деформации в интервале от 10"4 до 10~' с~~' (рис. 4.6) на пределы упругости, текучести и напряжение течения при е = 0,1 согласуются с данными указанных работ. Таким образом, можно сделать вывод, что изменение в шейке скорости деформации в пределах одного порядка может не учитываться даже при 20 °С, а при 400 °С все три порядка изменения скорости не дают эффекта. Отсюда следует, что скоростной фактор вряд ли может быть ответственным за отклонение вверх кривых упрочнения / и 3 (см. рис. 4.5).

ранее проведенным исследованиям и накопленным данным для данного конкретного материала.

Но, как известно, отношения скоростей или передаточные отношения конкретного механизма зависят только от его положения, т. е. от обобщенной координаты звена приведения. По-этому приведенная сила или приведенный момент и приведенная масса или приведенный момент инерции зависят от положения звена приведения, т. е. они шляются функцией обобщенной координаты.

1°. Метод кинематических диаграмм может быть использован для кинематического исследования механизмов. Покажем применение метода кинематических диаграмм к исследованию конкретного механизма. Пусть, например, требуется построить диаграммы sc — = «с (ф2), vc = УС (Фа) и ас = ас (ф2) для точки С толкателя 3 кулачкового механизма, показанного на рис. 4.35, в перманентном движении механизма, если кулачок вращается с постоянной угловой скоростью о)2. Находим перемещения точки С относительно крайнего нижнего ее положения (положение 1). Для этого через центр А вращения кулачка 2 проводим лучи: Al, А2, A3, ... под равными углами ф. Если из центра А сделать засечку радиусом АС на оси движения звена 3, то отрезок (/—2') будет равен перемещению звена 3 при повороте кулачка 2 на угол ф из

операции. Систематические ошибки для конкретного механизма и даже типа механизмов имеют постоянное значение и вычисляются по систематическим ошибкам отдельных звеньев. Следовательно, систематическая ошибка характеризует точность серии или вида одинаковых механизмов и ее численная величина учитывается в вгде соответствующей поправки или полностью компенсируется. Случайная ошибка является индивидуальной характеристикой конкретного экземпляра из серии механизмов и ее численное значение не должно выходить за установленные пределы разброса случайных величин. Поэтому для серии одинаковых механизмов случайная ошибка отдельно не учитывается.

Задача выбора наиболее рационального типа подшипника довольно сложна. Для конкретного механизма и заданных условий его работы нередко можно выбрать разные типы подшипников. Точно так же обстоит дело и с компоновкой подшипниковых узлов. Ниже приводятся самые краткие сведения по этому вопросу.

1°. Метод кинематических диаграмм может быть использован для кинематического исследования механизмов. Покажем применение метода кинематических диаграмм к исследованию конкретного механизма. Пусть, например, требуется построить диаграммы sc — = sc (cPa). vc = "с (фа) и ас = ас (ф2) ДЛЯ точки С толкателя 3 кулачкового механизма, показанного на рис. 4.35, в перманентном движении механизма, если кулачок вращается с постоянной угловой скоростью со2. Находим перемещения точки С относительно крайнего нижнего ее положения (положение 1). Для этого через центр А вращения кулачка 2 проводим лучи: Al, A2, A3, ... под равными углами ф. Если из центра А сделать засечку радиусом АС на оси движения звена 3, то отрезок (/—2') будет равен перемещению звена 3 при повороте кулачка 2 на угол ф из первого во второе положение. Точно так же отрезок (1—<3') будет равен перемещению звена 3 при повороте кулачка 2 на угол 2ф из первого в третье положение и т. д.

В ряде случаев удобно использовать графические методы расчета. На рис. 143 приведен пример такого расчета для конкретного механизма, схема которого приведена на том же рисунке. Диаграмма ж определяет результирующую силу Q, действующую на штангу, с учетом полезной нагрузки и веса штанги. Как было показано выше, график силы, отрывающей штангу, должен быть расположен внутри графика упругой силы пружины (кривая на диаграмме ж). Так как упругая сила пружины действует вниз,

Но, как известно, отношения скоростей или передаточные отношения конкретного механизма зависят только от его положения, т. е. от обобщенной координаты звена приведения. Поэтому приведенная сила или приведенный момент и приведенная масса или приведенный момент инерции зависят от положения звена приведения, т. е. они являются функцией обобщенной координаты.

К записке был приложен подробный проект паровой машины, которая отличалась от всех известных в то время прежде всего тем, что предназначалась для приведения в действие конкретного механизма — воздуходувных мехов — и, кроме того, в отличие от машины Ньюкоме-на, была агрегатом непрерывного действия. Непрерывность достигалась применением двух цилиндров, поршни которых поднимались и опускались поочередно, приводя в движение один вал, без каких-либо перерывов.

Заметим, что процедура определения числа измерений случайной вибрации построена по такому же принципу, что и вибрация в производственных помещениях, — в процессе измерений определяют t/max и i7min и по ним корректируют число измерений. Разница заключается только в том, что при измерении случайной вибрации процедура измерений направлена на то, чтобы по отношению ^max/^min найти число измерений, определяющих t/акв с заданной точностью, в то время как при регулярной вибрации, исходя из знания конкретного механизма изменения вибрационного параметра, проводится сразу же уточнение эквивалентного вибрационного параметра.

Такой подход к формированию условия локального разрушения не является единственным. Если сам выбор параметра разрушения является конструктивным, т. е. имеет в своей основе использование конкретного механизма зарождения микродефектов в материале, а в основу получения кинетического уравнения положены термодинамические соображения, то условие разрушения вытекает из свойств модели разрушения. Так, например, если кинетическое уравнение имеет вид (8.73), то разрушение в точке сплошной среды есть обращение в бесконечность скорости изменения функции р в этой точке, т. е. величины р.

Не представляет особого труда, пользуясь уравнением (XII.4), построить для каждого конкретного механизма графики этой функции. Такие графики при различных значениях а приведены на рис. XI 1.6 для пневмогидравличе-ского механизма с размерами D = 50 мм; d = 5 мм и L = 500 мм (длина трубопровода), в котором применено масло с v = 0,25 сма/сек, чему соответствует, согласно уравнению (XI.28), b = 400 000 см/сек.