Константа определяемая

где NB= 10 - число циклов до разрушения на уровне временного сопротивления; у - константа материала (у = 0,08).

Ъ — константа материала (Ь = 0,06 1/МПа для Fe — 3 % Si).

b — константа материала (Ь = 0,06 1/МПа для Fe — 3 % Si).

где q — константа материала;

Рассматриваемая константа материала может быть выражена через плотность энергии трансляционных Wt и ротационных Wr процессов следующим образом [156]

где М — величина, зависящая от истории нагружения иг — константа материала. Далее предполагается, что разрушение происходит в случае, когда

константа материала в уравнении (49) Pi, (ц — параметры в разрешающем дифференциальном уравнении клеевого соединения г — радиус отверстия — концентратора напряжений

00 — усредненные напряжения в образце без отверстия или вдали от отверстия, константа материала в уравнении (49)
где F — константа материала. Критерий текучести изотропных материалов более простого вида предложил Друккер [14]:

В уравнении С. И. Журкова предэкспоненциальный множитель и параметр U0 имеют вполне определенный физический смысл: межатомные силы связи, определяющие энергию активации разрушения, отражает энергия сублимации — вполне определенная константа материала, а в уравнении (3.2) соответствующий коэффициент b представляет средневзвешенное значение эффективной (кажущейся) энергии активации процесса разрушения в пределах исследованных режимов службы металла.

Другим параметром обобщенной диаграммы деформирования является константа материала А, характеризующая связь в условиях мягкого нагружения между деформацией исходного нагружения ет и шириной петли гистерезиса в первом полуцикле б(1) (см. рис. 5.3.2). Значение А определяется из выражения

где Кет - механохимический параметр, зависящий от стали и рабочей среды, определяемый экспериментально по зависимости между скоростью коррозии и величиной пластической деформации 8;; Кн - константа, определяемая экспериментально по зависимости между скоростью коррозии и величиной эквивалентных напряжений <з\; уа - отношение шарового тензора стср (среднее напряжение) к эквивалентным напряжениям <з\.

где С — константа, определяемая из (14). .

где Yd, Ар — производные от текущей толщины d и радиуса р; С — константа, определяемая свойствами пьезоэлемента, не зависящими от частоты; F (/) — заданная АЧХ.

где аот— сопротивление отрыву или хрупкая прочность; Т№— критическая температура хрупкости; d — величина зерна (среднестатистическая); а — константа, определяемая опытом; b — константа, равная 0,22ХЮ3.

где dafdN — скорость роста трещины усталости; С — константа, определяемая по графику зависимости daJdN от АК в логарифмических координатах; п — наклон кривой da/dN—А/С в логарифмических координатах; А/С—амплитуда изменения интенсивности напряжений.

где ? — некоторая константа, определяемая конкретными условиями.

где fcs — константа, определяемая экспериментально; л = 7 (закон степени — ) . Коэффициент гидравлического сопротивления входа и выхода 114

где t — температура перенагрева над равновесной точкой; k — константа, определяемая из диаграммы состояния железо—углерод; v—скорость нагрева в критическом интервале температур; а0 — половина межпластинчатого расстояния в недеформированном перлите (структурный фактор); Q — степень деформации; D — коэффициент диффузии углерода в аустените при температуре критической точки.

При переходе регулятора давления на статический режим работы давление Р2 становится равным Р4. Поэтому точки отсчета этих давлений совпадают и Р02 = Р04. Начало отсчета Роъ определяем из уравнения (18). Для обеспечения высокой точности решения выбираем Р05 таким, чтобы ^5 равнялось нулю. В реальных статических режимах г/2в = 2/2ест, где т/2бст — константа, определяемая при поиске рациональных сочетаний параметров, обеспечивающих заданные статические свойства регулятора. С учетом изложенного уравнение (18) приводится к виду

где G — модуль сдвига — константа, определяемая по статистической теории числом цепей ./V в единице объема, постоянной Больцмана k и абсолютной температурой Т (G = NkT). Эта теоретическая зависимость лишь качественно объясняет кривую а — /в области малых деформаций. В действительности при больших деформациях растяжения кривая имеет характерный рост (рис. 34, а). При больших деформациях сжатия неоднородность напряжений настолько значительна, что происходит разрыв материала преимущественно на боковых поверхностях. Кроме того, фактически резины являются сжимаемым материалом с коэффициентом Пуассона, равным 0,47 — 0,495. Практически при расчетах малых статических деформаций сжатия предполагают существование линейной зависимости а — к и модуль эластичности Ех принимают постоянным. Для уплотнений применяют резины с модулем при сжатии, равным 50 — 250 кГ/см*.

парата, мг-экв/л; а — константа, определяемая свойствами мем-