Конструкций рекомендуется

Аналитический расчёт анодной защиты непротяженных конструкций (реакторов, резервуаров, цистерн, отстойников и др.) Для режима поддержания пассивного состояния расчёт параметров

14 Независимо от сооружения реактора БН-350 в Мелекесском институте ядерных реакторов ведется постройка опытного реактора БОР-60, предназначенного для исследований, связанных с дальнейшим совершенствованием конструкций реакторов на быстрых нейтронах. Тепловая мощность этого реактора 60 тыс. кет.

35. Васильев А. А., Бусыгин А. И., Дайчик М.Л., Пригоровский Н. И. Методы и средства тензометрии конструкций реакторов на стендах и в эксплуатационных условиях.— В кн.: Исследование напряжений и прочности корпуса реактора. М.: Атомиздат, 1968.

Современное техническое состояние и направления совершенствования конструкций реакторов установок замедленного коксования.......... 68

Обзор литературных источников показывает, что несмотря на значительный объём отечественных и зарубежных исследований в области замедленного коксования, ощущается определённый дефицит нетрадиционных подходов к расчету и оптимизации конструкций необогреваемых реакторов УЗК, оценке влияния различных конструктивных особенностей и технологических решений на эффективность и надежность их работы.

Изменение рН между 6,7 и 4,5 вызывало небольшое увеличение выделения газа в Хальденском реакторе. Различие между Хальденским и Borax-IV реакторами, вероятно, является результатом различных конструкций реакторов. На Биг-Рок-Пойнт при 74 кГ/см2 увеличение рН от 7 до 8,5 давало в результате слабое уменьшение скорости образования газа [37]. •

го происхождения наблюдались в местах вварки патрубков [20]. Авария американского реактора SL-1 в эксплуатации произошла в связи с быстрым наращиванием мощности при пуске реактора, вызвавшим существенное повышение давления в корпусе [21], Это привело к срезу отводящих и подводящих патрубков, пластической деформации корпуса, характеризуемой увеличением диаметра на 30—100 мм. Циклическое нагружение элементов реакторов механическими, тепловыми и гидродинамическими усилиями может вызвать образование трещин в антикоррозионных наплавках [21], узлах крепления внутрикорпусных устройств (ВКУ) [9]. Стоимость программ восстановительных работ после таких крупных аварий, как авария на АЭС "Три-майл-Айленд" (США, 1979 г.), оценивается примерно в 1 млрд долларов, а время выполнения таких работ достигает не менее 5 лет [19]. Обобщение данных о повреждениях несущих элементов атомных энергетических установок показывает [22], что около 40% обнаруженных трещин связано с циклическими повреждениями, около 30% -с коррозионно-механическими, около 17% — с начальной технологической дефектностью. Это свидетельствует о большом числе причин и источников возникновения повреждений, связанных со значительной сложностью как самих конструкций реакторов и технологических процессов при их изготовлении, так и условий эксплуатации.

ные стали могут оказаться перспективными в качестве оболочек твэлов и других конструкций реакторов на быстрых нейтронах и термоядерных установок.

Кроме этих факторов, для несущих элементов реакторов в районе активной зоны большое влияние на прочность и ресурс может оказывать накопление радиационных повреждений, при интегральных потоках до 102М-1026 нейтрон/м2, приводящее к повышению сопротивления пластическим деформациям и снижению располагаемой пластичности. Аналогичное по направленности изменение механических свойств связано с накоплением повреждений -от деформационного старения (малоуглеродистые и низколегированные перлитные стали для корпусов и опорных конструкций реакторов ВВЭР и РБМК, парогенераторов, компенсаторов объема, аустенитные нержавеющие стали для реакторов БН). Теплоноситель (вода, газ, жидкий металл) и пар при существующих способах очистки могут вызывать различные по интенсивности коррозионные повреждения (общую и местную коррозию), связанные с повышением номинальных и местных напряжений и ускорением образования начальных трещин.

Параметры пара для ВПТ. В первый период развития АЭС параметры пара за реактором изменялись в широком диапазоне в зависимости от входивших в строй конструкций реакторов. Затем ведущими фирмами были найдены довольно близкие между собой оптимальные решения проблемы, и для основных типов легководных реакторов установились параметры пара за парогенератором в сравнительно узких границах: 6—7,5 МПа. За редким исключением пар подводился к турбине

В этом отношении специфика атомных электростанций проявляется в малой степени. В основном она связывается с большой распространенностью в составе конструкционных материалов нержавеющих аус-тенитных сталей и пока малым использованием перлитных сталей, а также специфическими особенностями конструкций реакторов. Для одноконтурных АЭС характерно

В этой связи прежде всего следует отметить, что в последнее время все чаще встречаются предложения, касающиеся расчета сварных конструкций на усталость, в которых полностью игнорируется стадия зарождения трещины. Предполагается, что она составляет небольшую долю общей долговечности соединения, а при наличии дефектов в швах становится совсем ничтожной. Поэтому расчетный ресурс сварных соединений и конструкций рекомендуется определять исходя только из стадии развития усталостной трещины. Такой подход нашел отражение в некоторых зарубежных стандартах [5 и др.].

Сталь 1-й группы сваривают без подогрева и последующей термической обработки. Сварку толстостенных изделий ответственных конструкций рекомендуется вести с подогревом и подвергать их после сварки термической обработке.

Во всех случаях рекомендуется как можно больше сборочных работ произвести до подъема конструкции и установки ее на место. Укрупненный монтаж конструкций является наиболее экономичным и обеспечивает высокое качество работ, так как значительная часть операций выполняется в наиболее удобных условиях.

Совмещение опор с фундаментами производят вертикальным опусканием конструкции на фундаментные болты. Наведение отверстий на болты производится сравнительно просто, однако для облегчения работы и предохранения резьбы болтов от повреждения (особенно — при опускании тяжелых конструкций) рекомендуется на концы болтов надевать конусные колпачки.

ного времени при низких деформациях, причем вероятное значение допускаемого напряжения не достигает 40%. В целях повышения надежности конструкций рекомендуется для постоянной нагрузки принимать только 25% кратковременной прочности, а в некоторых случаях даже 15% [40]. Рис. 56 показывает раз-

Не рекомендуется для изготовления сварных конструкций

ходного сечения сопла второй ступени из-за установки сопла первой ступени учитывать не следует, так как это в достаточной степени корректируется значением коэффициента живого сечения сопла. Кроме того, для форсунок центробежного типа всех конструкций рекомендуется поддерживать геометрический параметр С выше 2,5.

Испытание образцов или элементов конструкций рекомендуется начинать со

расстояниях по лучу. Для контроля по выпуклой поверхности рекомендуется пользоваться графиками из разд. 3.2.1. При выполнении УЗК сварных соединений цилиндрических конструкций рекомендуется использовать опору или проточку (сопряжение поверхностей), как указано в разд. 3.3.1.1.

Область внутри диаграммы - допустимые состояния, точки на границе этой области (или вне ее) отражают недопустимые состояния тела с трещиной. Поскольку результаты испытаний образцов по многим причинам не всегда совпадают с результатами испытаний элементов конструкций, рекомендуется испытывать образцы, имитирующие (в главных чертах) элемент конструкции, например, отрезок трубы. Возможно введение корректирующего сомножителя, конструкционного- фактора if/, который позволит по ]с образца

Равнопрочность соединений изделий из низкоуглеродистых и низколегированных сталей достигается подбором флюсов и сварочных проволок, а также выбором режимов сварки. В большинстве случаев используют флюсы АН-348 и ОСЦ-45 и низкоуглеродистые проволоки Св 08 и Св 08Д. При сварке ответственных конструкций рекомендуется использовать электродную проволоку Св 08ГА. Использование этих сварочных материалов позволяет получить металл шва с механическими свойствами, равными или превышающими механические свойства основного металла. Иногда при сварке низколегированных сталей с повышенным содержанием марганца необходимо использование электродных проволок Св ЮГА и Св 10Г2А. Они позволяют получать швы, практически свободные от пор. Однако при сварке без разделки можно получить некоторое снижение пластических свойств металла шва.