Конструкция центробежного

141. Теория и конструкция балансировочных машин. Под ред. В. А. Ще-петильникова. М., Машгиз, 1963, 444 с.

2. А. А. Шубин. Рациональные режимы работы балансировочных машин с подвижными опорами для точного уравновешивания роторов.— Сб. «Теория и конструкция балансировочных машин». Под ред. проф. В. А. Щепетильникова. Машгиз, 1963.

88. П е т р о в Г. Н. Изыскания в области систем оборудования для определения неуравновешенности роторов в производственных условиях. Сб. «Теория и конструкция балансировочных машин». М., Машгиз, 1963.

Вопросы теории и практики уравновешивания машин и приборов, начиная с 1960 г., регулярно обсуждаются на Всесоюзных научно-технических конференциях по балансировочному оборудованию. Материалы первой конференции были опубликованы издательством «Машгиз» в 1963 г. в сборнике «Теория и конструкция балансировочных машин».

Конструкция балансировочных машин для уравновешивания гибких роторов и методика этого уравновешивания тесно связаны с теорией изгибных колебаний гибких роторов. 12

1. Щепетильников В. А. Определение допустимых дисбалансов для вращающихся частей машины. Сб. статей «Теория и конструкция балансировочных машин». М., Машгиз, 1963.

4. К о з л я н и н о в Т.П. Исследование конструктивных особенностей балансировочной машины с двумя неподвижными опорами. Сб. Теория и конструкция балансировочных машин. Под ред. д-ра техн. наук проф. В. А. Щепе-телышкова. М., Машгиз, 1963.

5. Петров Г. Н. Изыскания в области систем оборудования для определения неуравновешенности в производственных условиях. Сб. Теория и конструкция балансировочных машин. Под ред. д-ра техн. наук проф. В. А. Щепетильникова, М., Машгиз, 1963.

3. Растригин Л. А. Балансировка ротора по ходу. Сб. Теория и конструкция балансировочных машин (под ред. проф. В. А. Щепетильникова). М., Машгиз, 1963.

Теория и конструкция балансировочных машин. Сборник под редакцией д-ра техн. наук, проф. В. А. Щепетильникова. Машгиз, 1963.

6. Щ е п е т и л ь н и к о в В. А. Определение допустимых дисбалансов для вращающихся частей машин. Сб. Теория и конструкция балансировочных машин. М., Машгиз, 1963.

Применение консолей часто обеспечивает более простые, компактные, технологические и удобные для сборки конструкции, чем двухопорные установки. В качестве примера на рис. 110 показана конструкция центробежного насоса с двухопорной (а) и консольной (б) установкой вала крыльчатки. В консольном варианте упрощается сборка; облегчается подход к крыльчатке и гидравлической полости насоса, улучшается вход рабочей жидкости на крыльчатку, устраняется одно уплотнение, улучшается центрирование вала. Опоры вала расположены в одной корпусной детали, посадочные отверстия 'под опоры можно точно обработать с одной установки.

Конструкция центробежного уплотнения приведена на рис. 40.19. Эти уплотнения очень эффективны, особенно если вал расположен выше уровня масляной ванны. Просочившееся масло сбрасывается центробежной силой инерции в кольцевую полость, размещенную в крыше подшипника. Отсюда оно через дренажные отверстия стекает в масляную ванну. Рис, 40,19

На рис. 33-8 схематически показана конструкция центробежного вентилятора. Нагнетаемое тело по выходе из рабочего колеса 2 поступает в спиральный (улиткообразный) кожух /, обычно являющийся одновременно диффузором, в котором кинетическая энергия потока преобразуется в потенциальную. Кожух консольно прикрепляется к фундаментной раме 8. В зависимости от желательного направления выхода сжатого газа кожух можно укреплять на раме 8 так, чтобы выходной патрубок.4 диффузора был ориентирован под нужным углом относительно вертикальной оси.

На рис. 20.10 показана конструкция центробежного насоса с катодной защитой из оловянной бронзы Q—SnBzlO no DIN 1705 [11], рабочее колесо которого выполнено в виде анода с наложением тока от внешнего источника, причем дополнительный стержневой электрод введен внутрь всасывающего патрубка. Еще один стержневой анод располагается в нагнетательном патрубке насоса (см. рис. 20.10,6). Рабочее колесо, стержневые аноды и защитная втулка вала выполнены из платинированного титана. Вал насоса изготовлен из сплава CuAlllNi no DIN17665. Подшипники качения электрически изолированы от неподвижных деталей поливинилхлоридными втулками и закреплены в требуемом положении подшипниковыми крышками из твердого полиэтилена. Вал уплотняется сальниковой втулкой с набивкой; втулка футерована поливинилхлоридом. Грундбукса сальника тоже изготовлена из поливинилхлорида. Передача усилия от электродвигателя обеспечивается через изолирующую муфту с круговыми зубьями и по-

На фиг. 304 показана конструкция центробежного толкателя, в котором вместо грузов, укрепленных на шарнирных рычагах, применены шары, свободно установленные между плоским дном

Применение консолей часто обеспечивает более простые, компактные, технологические и удобные для сборки конструкции, чем двухопорные установки. В качестве примера на рис. 110 показана конструкция центробежного насоса с двухопорной (а) и консольной (б) установкой вала крыльчатки. В консольном варианте упрощается сборка, облегчается подход к крыльчатке и гидравлической полости насоса, улучшается вход рабочей жидкости на крыльчатку, устраняется одно уплотнение, улучшается центрирование вала. Опоры вала расположены в одной корпусной детали, посадочные отверстия 'под опоры можно точно обработать с одной установки.

Центробежные компрессоры, как и осевые, имеют большую производительность, надежность в работе и долговечность, хорошую равномерность подачи газа и допускают непосредственное соединение с высокооборотным двигателем-турбиной. В последнее десятилетие центробежные компрессоры нашли широкое применение для сжатия газов до высоких давлений. Используются они на станциях магистральных газопроводов для сжатия природного таза до 5—6 МН/м2, в установках синтеза аммиака — до 25 МН/м2 и т. д. На рис. 28 показана конструкция центробежного компрессора высокого давления (25 МН/м2) производительностью 4,5-• 105 м5/ч для установки синтеза аммиака [43]. Газ сжимается последовательно тремя центробежными компрессорами, между которыми расположены два промежуточных холодильника. Три компрессора приводятся во вращение паровой турбиной мощностью 17,5 МВт с числом оборотов 14850 об/мин. Рабочие лопатки изготовлены из легированной стали повышенной прочности. Лопатки приваривают к дискам или выполняют из целой заготовки фрезерованием (при малой ширине колес). Корпус и крышки, а также входные и выходные патрубки, привариваемые к корпусу, изготовлены из кованой стали.

На рис. 21, а показана конструкция центробежного насоса 1 с диафрагменным уплотнением, в котором применены гибкая диафрагма 3 и муфта роликового типа 2. Ролики 5 в каждой полумуфте вращаются на осях, находясь в контакте через диафрагму 3 с идентичным роликом другой полумуфты (рис. 21, б). При вращении приводного вала 4 окружное усилие Р0 создает усилие Р, передающее крутящий момент валу насоса (это усилие несколько деформирует диафрагму в месте контакта), а ролики обкатываются по диафрагме. Работоспособность уплотнения определяется прочностью, износостойкостью и эластичностью материала диафрагмы, который, кроме того, должен быть совместим с рабочей жидкостью по своим химико-механическим свойствам.

Для устранения перечисленных недостатков была разработана новая конструкция центробежного очистителя, показанная на рис.3. Новый очиститель имеет привод от электродвигателя 1 мощностью 6 кет. Двигатель питается от отдельного генератора постоянного тока. Регулированием возбуждения генератора достигается изменение числа оборотов вала двигателя от 8000 до 1000 об/мин.

Примечание. Если конструкция центробежного вентилятора не обеспечивает доступ к нему, чтобы легко определить визуально направление его вращения, достаточно измерить силу тока, проходящего через мотор вентилятора при вращении в каждом из двух направлений. Мощность, потребляемая мотором, зависит от расхода воздуха: чем больше расход, тем больше сила тока и, следовательно, большая сила тока соответствует требуемому направлению вращения.