Конструкция гидравлического

Рассмотрим методику расчета на примере фундамента, состоящего из абсолютно жесткой оболочки, горизонтального настила АА± и подкрепляющих вертикальных ребер BBZ, CCZ и т. д. (рис. 63). Конструкция фундамента симметрична относительно осей х и у.

Напряжения и деформации должны быть симметричными относительно плоскости симметрии, проходящей через середину пластины ССг, так как конструкция фундамента и внешние нагрузки симметричны относительно этой плоскости:

Конструкция фундамента: одинарного для штамповочного молота Чамберсбург 1,5 т приведена на фиг. 70, сдвоенного для штам-

вертикальных колебаний. Так как расчётное значение амплитуд колебаний фундаментов молотов принималось равным 2—2,5 мм, то для получения статической осадки этой величины необходимо было значительно увеличивать высоту фундамента. На фиг. 10, а показана типичная конструкция фундамента под молот

Фундаменты ковочных молотов ранее сооружались в виде отдельного массива под шабот и отдельных опор под станину (фиг. 11). Это уменьшало усилия, действующие на станину молота при эксцентричной ковке. Однако при раздельности фундаментов возникают их перекосы друг относительно друга и значительная неравномерная осадка фундамента под шабот. В последние годы фундаменты под ковочные молоты проектировались, как это показано на фиг. 12, т. е. фундамент под станину опирался не непосредственно на грунт, а на фундамент шабота. При этом между фундаментами под станину и шабот прокладывались доски толщиной 2—3 см или несколько слоев рубероида. Таким путём предотвращался перекос шабота относительно станины. Однако из-за недостаточной эластичности прокладки такая конструкция фундамента мало способствовала уменьшению напряжений в станине при неравномерной ковке. Уменьшение этих напряжений в значительно большей степени достигается применением пружинных шайб в фундаментных болтах и дубовых прокладок не только под шаботом, но и под станиной молота. В этих случаях фундамент под ковочный молот необходимо конструировать в виде одного массива (фиг. 13).'

Фиг. 13. Рекомендуемая конструкция фундамента под ковочный молот: а — деревянные прокладки под станину.

С введением в эксплуатацию турбогенераторов мощностью 50—300 тыс, кет значение фундаментов как сооружений значительно возрастает, так как от качества их конструкции и правильности возведения зависят как нормальная эксплуатация турбогенераторов, так и длительность срока их службы. Кроме того, хорошо спроектированная конструкция фундамента позволяет уменьшить объем и сократить сроки строительных работ, а также обеспечивает удобство монтажа и эксплуатации трубопроводов и вспомогательного оборудования благодаря созданию более свободных габаритов внутри фундамента.

Последнее обстоятельство, а иногда и конструктивные соображения обусловливают развитие различных конструктивных элементов фундамента. В таких случаях получается смешанная конструкция фундамента рамно-стенового типа.

Из сказанного ясно, что установленные на основании этих приемов величины допускаемых амплитуд вибраций не могут служить надежным критерием оценки действительной работы фундаментов. Между тем вопрос этот весьма важный, особенно в тех случаях, когда ведется приемка фундамента или проводятся его испытания с целью выяснения причин повышенной вибрации турбогенератора, одной из которых предполагается неудачная конструкция фундамента.

Верхняя металлическая рама должна быть достаточно жесткой, чтобы обеспечить рихтовку и равномерное распределение усилий на элементах фундамента. Низконастроенная рамная конструкция фундамента воспринимает усилия от машины ,и благодаря своей упругости гасит существенную долю энергии колебаний, передавая лишь ее остаток массивной фундаментной плите, которая завершает гашение этой энергии. Таким образом, низконастроенный фундамент доводит до минимума и практически вовсе не передает колебаний на грунт.

и массивов и замена их колоннами и балками. Конструкция фундамента должна быть полностью рамной и, желательно, без монолитных плит.

Толстостенные сосуды (s>40 мм) обычно сваривают из вальцованных или штампованных листовых заготовок, свариваемых продольными и кольцевыми стыковыми швами. На рис. 8.53 изображена конструкция гидравлического баллона из стали 22К с толщиной стенок 150 мм. Соединения выполнены электрошлаковой сваркой. Угловые швы использованы только для крепления основания к нижнему днищу. Для котельных сосудов характерно большое число штуцеров, к которым стыковыми швами приваривают трубы. Как правило, днища делают выпуклыми с отбортовкой, обеспечивающей вывод сварных соединений из зоны действия значительных напряжений изгиба. Сосуды с внутренним диаметром менее 500 мм, например камеры котлов, допускается изготавливать с плоскими днищами.

Фпг. 127. Конструкция гидравлического кулачка.

Типовая конструкция гидравлического мультипликатора представлена на фиг. 79.

Фиг. 79. Типовая конструкция гидравлического мультипликатора: 1 — цилиндр низкого давления; 2 — плунжер низкого давления, совмещённый с цилиндром высокого давления; 3 — плунжер высокого давления; 4 — возвратный цилиндр; 5— возвратный плунжер; 6—верхняя поперечина; 7 — колонны; S — подвижная поперечина.

Традиционная, десятилетиями складывавшаяся конструкция гидравлического пресса практически одинако-

На фиг. 104, в изображена конструкция гидравлического домкрата, который применяют при подъемах тяжелых грузов на незначительную высоту. Основными частями гидравлического домкрата являются цилиндр 1, поршень 2, резервуар для жидкости 3, насос 4 и спускной клапан 5. Плунжер насоса '4 приводится в действие качаниями рычага, надеваемого на вал 6. Жидкость, нагнетаемая из резервуара 3 в цилиндр /, поднимает поршень 2 вместе с грузом. При открывании клапана 5 жидкость из цилиндра выдавливается в резервуар 3, и поршень плавно опускается. • Грузоподъемность гидравлических домкратов достигает 750 т.

Рис. 18-11. Конструкция гидравлического затвора и узла сочленения натрубной и накаркасной обмуровок в области холодной воронки.

Более компактная конструкция гидравлического сервомеханизма с дифференциальным гидроцилиндром показана на рис. 154,

Обычно конструкция гидравлического цилиндра выполняется так, что а = 0,5. При этом уравнение (2.24) примет вид

В 1954 г. Д. И. Трембовельским предложена конструкция гидравлического тарана ТГ-2 (рис. 26) двух размеров: для работы с питательными трубами диаметром 50 мм и 100 мм.

Конструкция гидравлического затвора должна обеспечивать удобство его очистки.

Один из наиболее существенных недостатков гидравлических машин — утечка рабочей жидкости в процессе работы через технологические зазоры между поршнем и цилиндром, уплотнением и штоком. В последнее время разработана новая конструкция гидравлического вибровозбудителя без пар скольжения, лишенная этого недостатка В таких устройствах вместо поршня применен резиновый упругий элемент, работающий на сдвиг. Достоинством этой конструкции является также органическое соединение вибровозбудителя с упругой системой, что позволяет создать универсальный агрегатный вибропривод