Конструкции энергетических

Если башмак толкателя выполнить плоским, то угол давления остается постоянным в любой момент взаимодействия кулачка с толкателем. В частном случае, когда плоскость башмака перпендикулярна оси толкателя, угол давления ft становится равным нулю (рис. 17.12, а, б). Это позволяет направляющие толкателя выполнить в виде цилиндрической пары и распределить износ башмака на большую поверхность за счет перемещения контактной точки В вдоль башмака. Для такой конструкции элементов высшей кинематической пары ограничением является условие выпуклости профиля кулачка, которое можно записать в форме ограничения на радиус кривизны р профиля:

ким, то угол давления остается постоянным в любой момент взаимодействия кулачка с толкателем. В частном случае, когда плоскость башмака перпендикулярна оси толкателя, угол давления О становится равным нулю (рис. 17.12, а, б). Это позволяет направляющие толкателя выполнить в виде цилиндрической пары и распределить износ башмака на большую поверхность за счет перемещения контактной точки В вдоль башмака. Для такой конструкции элементов высшей кинематической пары ограничением является условие выпуклости профиля кулачка, которое можно записать в форме ограничения на радиус кривизны р профиля:

ГЛАВА 4. КОНСТРУКЦИИ ЭЛЕМЕНТОВ КОТЛА

Глава 4. Конструкции элементов котла ............. 86

ГЛАВА 4. КОНСТРУКЦИИ ЭЛЕМЕНТОВ КОТЛА

Глава 4. Конструкции элементов котла ............. 86

В первой и второй главах содержатся сведения о турбинных двигателях и установках, конструкции элементов турбомашин, приводится описание современных паровых турбин и газотурбинных двигателей. Указанный материал представляется важным как для развития общей инженерной эрудиции, так и для понимания последующего теоретического материала.

Из всех перечисленных факторов, определяющих конечную точность межосевых расстояний, необходимо выделить • в первую очередь вопрос о назначении допусков в зависимости от конструкции элементов и способа; оформления или фиксации элементов (для арматуры).

Панелями управления или щитами называются плиты или коробки различных размеров, закрепленные либо на управляемой машине (рис. 117, см. вклейку, и 118), либо на стойке около машины (рис. 119), либо же их подвешивают так, как показано на рис. 114 и 120. Крупные панели прикрепляют к стальному каркасу вблизи управляемого агрегата, или же их монтируют в кабинах управления, или помещают в отдельных залах управления. Такая панель показана на рис. 115. Особыми случаями являются измерительные панели для различной измерительной аппаратуры (рис. 121,а), из которых развились конструкции элементов агрегатных панелей (рис. 121,6). Из таких элементов собирают коробчатые панели требуемых размеров, а также панели управления в транспортных средствах и различных самоходных машинах — таких, как, например, подъемные краны, землечерпалки, экскаваторы, крупные сельскохозяйственные и землеройные машины и т. п. На панели могут быть размещены либо все органы управления и индикаторы, либо же некоторые органы управления располагают непосредственно на управляемом оборудовании, а другие — на пульте управления. Решение зависит от вида управляемого оборудования.

Рис. 3.134. Конструкции элементов планетарной передачи с уменьшенной неравномерностью распределения нагруз-

Piic. 37. Ошибочные конструкции элементов, фиксирующих болт от приворот;]

Опыт строительства и эксплуатации этой атомной электростанции огромен по своему значению для дальнейшего развития мировой атомной энергетики. С вводом ее в действие решалась сложная проблема разработки и осуществления надежной конструкции энергетических реакторов и создавалась.

Металлические и железобетонные конструкции энергетических сооружений

Корпусные конструкции энергетических установок, помимо разнообразия составляющих их элементов и узлов, требующих совместного рассмотрения при расчете напряженного состояния, включают, как показано в гл. 3, большое разнообразие условий их взаимодействия, особенно в узлах разъема фланцевых соединений. Некоторые из этих условий могут быть определены численными методами теории упругости (упругие контактные податливости фланцев) или экспериментально (податливости резьбовых соединений или пластических прокладок); для других условий, существенно влияющих на напряженное состояние всей конструкции, могут быть заданы лишь возможные пределы их изменения (допуски на

5.3. КОНСТРУКЦИИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ КОТЛОВ С ТОПКАМИ СТАЦИОНАРНОГО КИПЯЩЕГО СЛОЯ

5.3. Конструкции энергетических котлов с топками стационарного кипящего слоя................................................... 208

3. ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ И КОНСТРУКЦИИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ

Рассмотрены теория теплового процесса и конструкции энергетических паровых турбин для электростанций, работающих на органическом и ядерном топливе. Большое внимание уделено переменным режимам работы турбин, методам расчета (с примерами) и конструирования турбин и их элементов. Пятое издание вышло в 1976 г. Шестое издание

Наиболее сложной задачей является охлаждение лопаточного аппарата проточной части ГТ. Допустимая температура металла лопаток по условиям жаропрочности и возникающих напряжений в конструкции энергетических ГТУ приблизилась в 2000 г. к 900 °С. Таким образом, разницу между начальной температурой газа и температурой первого ряда лопаток, составляющую 400—500 °С, необходимо компенсировать соответствующей системой охлаждения.

Конструкции энергетических насосов отличаются большим разнообразием. Однако в зависимости от назначения им присущ ряд общих признаков. Ниже приведено краткое описание и характеристики наиболее распространенных конструкций насосов.

Корпусные конструкции энергетических установок помимо разнообразия составляющих их элементов и узлов [1, 2, 4], требующих совместного рассмотрения при расчете напряженного состояния, включают, как показано выше, большое разнообразие условий их взаимодействия, особенно в узлах разъема фланцевых соединений. Некоторые из этих условий могут быть определены численными методами теории упругости (упругие контактные податливости фланцев) или экспериментально (податливости резьбовых соединений или пластических прокладок); для других условий, существенно влияющих на напряженное состояние всей конструкции, могут быть заданы лишь возможные пределы их изменения (допуски на зазоры в соединениях крышки и корпуса реактора, коэффициенты трения). Это требует при проектировании, расчете напряжений и оценке прочности корпусных конструкций рассмотрения большого числа вариантов взаимодействия с целью учета наименее благоприятного возможного их сочетания либо задания ограничений на условия изготовления и эксплуатации, исключающих неблагоприятный вариант напряженного состояния. Учесть указанные особенности разъемных соединений при использовании традиционных методов расчета многократно статически неопределимых конструкций, например методом сил [1, 4], из-за большой трудоемкости не представляется возможным; поэтому рекомендуемые в настоящее время расчетные схемы [4] рассматривают отдельные узлы корпусных конструкций без учета указанных условий взаимодействия, пренебрегая силами трения, ограничениями по взаимным перемещениям в посадочных соединениях крышки и корпуса, контактными податливо-стями фланцев. В частности, изменение усилия затяга шпилек фланцевых соединений в различных режимах определяется без полного учета деформаций всей конструкции, что не позволяет обоснованно выбрать величину предварительного затяга шпилек.