Конструкции конденсаторов

Согласно Правилам Регистра СССР, ТЗХ должна обеспечивать при установившемся'свободном заднем ходе судна не менее 70 % расчетной частоты вращения переднего хода в течение не менее 30 мин. Мощность заднего хода должна быть достаточной для обеспечения торможения судна в приемлемый период времени. Рекомендуется для турбин переднего хода и ТЗХ принимать начальные параметры пара одинаковыми. Вместе с тем для обеспечения надежной работы конденсатора температура отработавшего в ТЗХ пара не должна превышать 250 — 120 СС (в зависимости от конструкции конденсатора). Для соблюдения этих условий в установках с высокими начальными параметрами пара температуру пара с помощью увлажнительных устройств снижают до f03. х = 380-^400 °С.

2. Ядро интегрального уравнения для заданной конструкции конденсатора в трехслойной среде записывается в следующем виде: К (х, t) = К (х, t) + A^L (x, t) + Я2Л1 (X, t),

сборки. Здесь осуществляются сборочные работы, которые не представляется возможным автоматизировать при данной конструкции конденсатора: обвертывание катушки изоляцией и вставка ее в корпус так, чтобы свободный вывод катушки оказался продетым в отверстие донышка; собранный узел поступает в тару перед пятым полуавтоматом; регулирование высоты катушки путем установки разрезных шайб после припайки свободного вывода катушки к дну корпуса, которая выполняется на пятом полуавтомате; надевание полихлорвиниловой трубочки на наружный вывод, после чего собранный узел поступает в тару перед шестым полуавтоматом. На шестом полуавтомате производится загибка и расплющивание наружного вывода и завальцовка корпуса конденсатора.

шинные рамы и кожухи влияют на частоту собственных колебаний, особенно на их верхние тона. Нагрузка от вакуума конденсатора должна учитываться при определении вибрации, если конденсатор жестко связан с турбиной. Величина этой доли определяется в зависимости от упругих свойств конденсатора, который не следует рассматривать как совершенно жесткий. Доля циркуляционной воды, участвующей в колебаниях, зависит от конструкции конденсатора и частоты возбуждения; при высоких частотах колебаний не учитывается влияние воды. Массы упруго опертых покрытий и т. п. не учитываются при определении частоты колебаний.

Со стороны водяной полости конденсатора могут применяться разные материалы, в результате чего между ними будет возникать электродвижущая сила, под воздействием которой возможны электролитическая коррозия и разрушение отдельных деталей конструкции. Наиболее распространенным способом предотвращения этого явления служит установка в водяных камерах цинковых протекторов или протекторов из стали с минимальным содержанием С, имеющих хороший электрический контакт с материалом, подверженным электролитической коррозии. В этом случае используется электрохимическая разность потенциалов, возникающая в паре металлов, образуемой из материалов деталей конструкции конденсатора (катодов) и протекторов (анодов), вследствие чего разрушению подвергаются протекторы.

В действительных условиях при несовершенной конструкции конденсатора, недостаточном отсосе воздуха из него, неправильной его эксплоатации происходит „переохлаждение" конденсата отработавшего пара, при котором 4 <4. Переохлаждение конденсата турбины вызывает ощутимый пережог топлива и на современных установках при правильной эксплоатации конденсаторов недопустимо.

В установках с конденсационными турбинами для создания вакуума производится удаление воздуха из конденсатора турбины. При рациональной (регенеративной) конструкции конденсатора и хорошей эксплоатации конденсационной установки содержание кислорода в конденсате турбины составляет около 0,05 см31л, т. е. приближается к норме, установленной для барабанных котлов до 35 ата, но превышает допустимое нормами содержание кислорода для котлов повышенного и высокого давления. На пути движения конденсата возможно попадание в него воздуха, через сальники конденсатного и питательного насосов, и другие части установки. Для обеспечения надежной работы котлов на современных электростанциях применяют деаэрацию всей питательной воды, состоящей не только из конденсата, но также из добавочной воды с значительным содержанием кислорода.

Примем 1К — tK = 520 ккал/кг. Значение tK больше * 'охл на 4 — 8°, причем разность tK —foxt определяется качеством конструкции конденсатора, загрязнением поверхности его и наличием так называемого .переохлаждения" конденсата. Пусть (к — t'охл = 6°. Тогда для вакуума 96% (давление в конденсаторе рк = 0,04 кг/сл«2) имеем: tK = 29°, fохл = 23°. Требуемая кратность охлаждения равна:

Основными причинами ухудшения вакуума в 'Конденсаторе могут быть: большая удельная паровая нагрузка dK конденсатора, высокая температура входящей в конденсатор охлаждающей воды /Д недостаточное количество охлаждающей воды WK, загрязнение охлаждающей поверхности трубок конденсатора, неудовлетворительная плотность вакуумной системы (в соединительных фланцах ресиверной паровой трубы концевых уплотнений и других трубопроводов, в сальниках вентилей и задвижек, атмосферном клапане, дренажных устройствах и т. п.), неудовлетворительная работа эжектора, высокий уровень конденсата в конденсаторе, дефекты конструкции конденсатора и др.

При удовлетворительной конструкции конденсатора и нормальной эксплуатации всей вакуумной системы содержание избыточного кислорода в конденсате обычно не превышает установленной нормы (50 мкг/кг) .-Большое содержание кислорода в конденсате значительно ускоряет процесс коррозии металлических поверхностей и преждевременный их износ. 234

Рис. 79 дает схематическое представление о конструкции конденсатора-испарителя, примененного на полупромышленной ртутно-водяной бинарной установке. Ртутный пар поступает в корпус конденсатора-испарителя при давлении 0,16-Ю5 Па от ртутной турбины через патрубок / в количестве 125 т/ч. Жидкая ртуть самотеком удаляется через патрубки 2. Для организации потока ртутного пара в корпусе аппарата предусмотрены направляющие перегородки.

Изменение расстояния между электродами является основной причиной изменений емкости конденсаторов под действием облучения [104]. Изменение межэлектродного расстояния наиболее заметно в тех случаях, когда элементами конструкции конденсаторов являются радиационночув-ствительные, обычно органические, материалы. Давление, развивающееся при газовыделении, а также распухание (свеллинг) приводят к физическому искажению конденсатора и изменению межэлектродного расстояния. Опытных данных о влиянии излучения на диэлектрическую проницаемость диэлектриков, используемых в конденсаторах, мало, но изменение диэлектрической проницаемости,— по-видимому, эффект второго порядка, особенно для неорганических материалов. Другим эффектом второго порядка является изменение диэлектрической проницаемости вследствие разогрева диэлектрика в процессе у-облучения.

Конструкции конденсаторов. В зависимости от конструкции различают конденсаторы регенеративного и нерегенеративного типа.

В табл. 6 приведены сведения о некоторых построенных паротурбовозах. Современные конструкции конденсаторов не обеспечивают надёжного поддержания вакуума в условиях эксшюатационной работы паровоза. В связи с этим были испытаны также паротурбовозы без конденсации.

В вальцовочных соединениях, в которых можно применять стальные трубные доски и цельносварные конструкции конденсаторов, герметизация соединений конденсаторных трубок с трубными

На некоторых установках за рубежом вальцовочные соединения заменены свар'ными, но такой способ соединений требует изготовления трубных досок из цветного металла, так как конденсаторные трубки изготовляются в основном из медных сплавов. Это исключает возможность применения способа сварки для принятой в СССР1 и обладающей рядом существенных преимуществ цельносварной конструкции конденсаторов стационарных паровых турбин. Кроме того, сварные соединения затрудняют выемку и замену трубок. В связи с этим для отечественных конденсаторов разработаны широко использующиеся в настоящее время методы дополнительного» 196

2. Асланян Г. М., Черненко В. М. Некоторые особенности конструкции конденсаторов паровых турбин ХТГЗ.— «Теплоэнергетика», 1971, № 11, с. 27—29.

ребойиой работы прямоточных котлов является создание совершенно плотной конструкции конденсаторов паровых турбин, устойчиво и длительно сохраняющих свою плотность в процессе эксплуатации. Называемый часто в последнее время в качестве допустимого присос охлаждающей воды, .равный 0,001 % расхода конденсата, представляется скорее максимальным значением. Возможно более полное отсутствие неплотностей ъ конденсаторах увеличивает срок межпромы'вочной работы собственно 'Котельного агрегата.

61. КОНСТРУКЦИИ КОНДЕНСАТОРОВ

61. Конструкции конденсаторов........................... 320

Конструкции конденсаторов. На фиг. 14-50 изображен конденсатор ЛМЗ типа 25-КЦС-8 (для морской воды), отличительной особенностью которого является новая конфигурация трубного пучка, применяемая теперь заводом в конденсаторах для турбин мощностью 25, 50 и 100 тыс. кет.

» прямоточных котлов — в соответствии с нормами на питательную воду; при солесодержании охлаждающей воды выше 2000 мг/кг допустимая жесткость конденсата турбин устанавливается энергоуправлением с учетом конструкции конденсаторов; при необходимости должно производиться умягчение или химическое обессоливание конденсата;