Конструкции надежность

Рецензенты: специалисты кафедры «Металлические конструкции» Московского государственного строительного университета (зав.кафедрой д.т.н. профессор Ю.И.Кудишин).

Шероховатость поверхности образцов после заданной обработки измеряли с помощью профилографа-профилометра блочной конструкции Московского инструментального завода «Калибр».

Приспособление подобного же типа конструкции Московского завода малолитражных автомобилей, предназначенное для контроля неперпендикулярности оси отверстия большой головки шатуна к ее торцу, приведено на фиг. 172.

Рассмотрим принцип действия командоаппарата конструкции Московского СКВ автоматических линий и агрегатных станков (рис. 36). Для подачи управляющих команд служат распределительные валы 2 с кулачками 13. При повороте распределительного вала кулачки 13 в заданной последовательности нажимают на контактные рычаги //. Рычаг, поворачиваясь, замыкает неподвижные контакты 9 и тем самым включает цепь управления каким-либо исполнительным органом станка или автоматической линии. Во включенном состоянии контактный рычаг с установленным на нем контактным мостиком 10 удерживается защелкой 12. Возврат контактного рычага в исходное — выключенное положение происходит при нажатии кулачка на ролик защелки. После выполнения очередной команды распределительный вал командоаппарата поворачивается и следующий кулачок подает управляющую команду очередному исполнительному органу в соответствии с циклом работы станка. С помощью двух распределительных валов, каждый из которых управляет своей группой электрических цепей, можно получать до двадцати управляющих команд (командоаппарат мод. У3433). Контакты командоаппарата коммутируют электрические цепи с напряжением 127—380 в при силе тока до 5 а.

Гидравлические самодействующие силовые головки. Гидравлическая самодействующая силовая головка конструкции Московского специального конструкторского бюро автоматических линий и агрегатных станков (МСК.Б АЛ) представляет собой основной силовой привод агрегатного станка, обеспечивающий главное движение (вращение) и подачу режущих инструментов (рис. 119). Главное движение сообщается шпинделю головки от электродвигателя 3 через зубчатый редуктор. Этот же двигатель обеспечивает работу сдвоенного пластинчатого насоса (одна его ступень — для получения рабочей подачи, другая — для быстрых ходов), направляющего масло под давлением в гидроцилиндр подачи 1. Корпус головки 2 перемещается вместе с корпусом гидроцилиндра по направляющим плиты 4, к которой прикреплен шток гидроцилиндра. Резервуаром для масла служит сам корпус силовой головки.

силовых головок конструкции Московского СКБ автоматических линий и агрегатных станков

силовых столов конструкции Московского СКВ автоматических линий и агрегатных станков

В 386 случаях число позиций z0 = 6, близкими по распространенности были числа позиций z0 = 4,8, 12; примерно в два раза менее распространены г0 = 2, 3, 24. Таким образом,, наиболее распространенными являются узлы с числом позиций 20 = 4—12. У малых агрегатных станков наиболее распространены z0 = 6 и 8; D = 0,63 и 0,8 м. Вес приспособлений, устанавливаемых в каждой позиции, составляет 30—50 кгс. При этом q ==--— 2,5—9 кгс~3м~3с2 (см. формулу (57) гл. 3). У столов более крупный размеров (D = 0,9—1,25 м), применяемых в агрегатных станках конструкции Московского СКВ автоматических линий и агрегатных станков, вес приспособлений составляет 50—150 кгс. У этих столов q = 3—50. В большинстве конструкций q = 5—10. Большие величины q (до 300) характерны для шпиндельных блоков горизонтальных и вертикальных многошпиндельных автоматов. Небольшие q характерны для быстроходных расфасовочных автоматов (q = 1—2). Общий вес поворачиваемых узлов в многопозиционных автоматах изменяется в пределах от нескольких килограммов до десятков тонн, составляя у автоматов средних размеров 50— 1000 кгс.

График зависимости протяженности области распространения тумана у поверхности земли от скорости ветра при в = = _4,0—8,00 С и А* = 7,0—12,5° С приведен на рис. 5.1. Из графика следует, что адвекция тумана наступает при w = 0,8 м/с; при w = 1,0 м/с зона видимости у поверхности земли располагается на расстоянии 15—18 м от брызгального бассейна. Опытные данные по установлению границ области тумана получены Южтехэнерго при испытаниях бассейнов, оборудованных эвольвентными соплами с диаметром выходного отверстия 25 мм, разбрызгивателями П-16 конструкции Московского отделения ТЭП, «Юни-Спрей». При Отрицательных температурах воздуха наблюдалось интенсивное обледенение сооружений в непосредственной близости от бассейна. Границы обледенения непостоянны, зависят от гидрометеорологических условий среды.

а — конструкции Укргипропромгаз; б — конструкции ИИГ Украинской Академии наук; е — конструкции Куйбышевского политехнического института (КПИ); г — конструкции Московского текстильного института; д — конструкции института «Ленгипроинж проект»; / — горелка; 2 — колосниковая решетка; 3 — огнеупорная кладка или блоки; 4 — щели, в которых происходит образование смеси газа с воздухом и частичное ее сгорание.

Очистка маслопроводов ортофосфорной кислотой производится путем непрерывной прокачки через замкнутый контур 15%-ной ортофосфорной кислоты. Прокачка производится при помощи насосной установки конструкции Московского филиала ОЭС; принципиальная схема установки показана на рис. 103. В установке применен кислотоупорный насос типа 4КХ-12 производительностью 100 м3/ч, напор 4,2 кгс/см2. Насосная установка в незаполненном состоянии имеет вес 4,8 т; габариты 3950Х X 2 400X2 150 мм.

Испытания на усталость, как и в ряде других работ (103, 106, 128, 129 и др.), проводились при чистом изгибе на машине „НУ конструкции Московского экспериментального завода испытательных машин и весов. Применялись образцы типа Шенка, изготовленные по условиям ГОСТ-2860-45 с диаметром рабочей части 9,48+ 0,01 мм. Установка образцов в машине проверялась индикатором; допустимое биение при вращении от руки не превышало 0,01-0,02 мм. Химический состав материалов, из которых готовились образцы, приведен в табл. 15.

Достоинства и недостатки. Достоинствами кулачковых механизмов является простота конструкции, надежность, компактность, относительно высокий к. п. д. и, что особенно важно, возможность осуществления движения ведомого звена практически

Проектирование машин, механизмов и приборов, а также систем автоматики связано с необходимостью наиболее обоснованно планировать их надежность, долговечность и ресурс, т. е. закладывать желаемые их величины в разрабатываемые конструкции.

Надежность, автоматичность. Сложность конструкции

Преимущества: простота конструкции, надежность и компактность.

Преимущества: простота конструкции, надежность и компактность.

При определении температуры стенки используются физические параметры, измеренные экспериментально и поэтому содержащие в себе все неучтенные проектом индивидуальные особенности 'процесса и конструкции. Надежность работы металла определяется двумя температурными уровнями: средней температурой по толщине стенки, влияющей на длительную прочность, т. е. на со-

Два прямоугольника на диаграмме фиг. 1.1 относятся к понятиям, тесно связанным с выполнением определенной задачи, поставленной потребителем системы; это надежность при выполнении задачи и пригодность конструкции. Надежность при выполнении задачи определяется как вероятность того, что си-•стема будет работать соответствующим образом на протяжении всего периода выполнения задачи при определенных условиях и в предположении, что в начале указанного периода она была в работоспособном состоянии. Проще говоря, надежность при выполнении задачи есть вероятность того, что за период выполнения задачи не возникнет отказов системы, если она находилась в работоспособном состоянии в начальный момент. Пригодность конструкции есть вероятность того, что система успешно выполнит задачу, если она будет работать в соответствии с техническими условиями. Таким образом, пригодность конструкции связана с внутренней способностью системы выполнить свои функции, если она находится в работоспособном состоянии.

Задерживающий механизм бойка в электромеханическом молотке осуществляет более равномерную загрузку электродвигателя. К. Н. Шмаргунов [14] в качестве задерживающего механизма применил электромагнит, утверждая, что ни один механический задерживающий механизм не может конкурировать с электромагнитом. Однако в результате испытаний опытного образца-молотка оказалось, что электромагнит является элементом относительно дорогим и утяжеляет конструкцию молотка. Поэтому автор предложил пружинный молоток КНШ-2, в котором использовал силы инерции криво-шипно-шатунного механизма. Молотки КНШ были сняты с серийного производства, так как имели недостаточную энергию удара, а рабочие пружины, касательные напряжения которых изменялись по симметричному циклу, находились в тяжелом режиме ударной нагрузки и быстро выходили из строя. Наиболее удачно вопрос захватывающего механизма бойка был решен фирмой Wolf (Англия) в молотке с пружинным ударным механизмом [5]. Достоинством молотка является простота конструкции, надежность в работе, малые вес и габариты. К числу недостатков молотка можно отнести неравномерную загрузку электродвигателя (взвод пружины осуществляется при повороте кривошипа на 180°), несовпадение центра тяжести молотка с осью бойка, большой вес электродвигателя по сравнению с весом всего молотка. Оригинальное решение захвата бойка при обратном ходе поршня дано инж. Батуевым Н. М. для безредукторного молотка типа ЭМ-6. Описание рабочего процесса молотка освещено в работах Н],[6], [7], [9]. Безредукторные электропневматические молотки приняты в серийное производство. К числу недостатков их следует отнести несимметричность молотка (некоторое неудобство формы молотка) и потери энергии в электродвигателе на холостом ходу.

В технической литературе приводятся самые противоречивые рекомендации по работоспособности под давлением тензорезисторов разных типов и конструкций. Однако можно утверждать, что использование в условиях давлений тензорезисторов с двойной решеткой [24] недопустимо. Надежность проволочных или фольговых тензорезисторов зависит от соответствующего исполнения отдельных элементов конструкции. Например, узел соединения решетки и выводов тензорезистора оказывается «узким» местом ввиду изменения переходного сопротивления при всестороннем сжатии проводов. Практика показывает, что соединение выводов и решетки путем контактной сварки непригодно для тензорезисторов, работающих в условиях высокого и сверхвысокого давлений.

Одной из причин выхода тензорезисторов из строя и неудовлетворительной их работы под давлением является невыполнение требований технологии приклеивания и термообработки тензорезистора на натурной конструкции. Надежность эксперимента можно повысить, применяя привариваемые тензорезисторы на металлической

Вопрос о выборе того или иного типа аппарата в каждом конкретном случае решается в зависимости от целого ряда взаимосвязанных обстоятельств. Главными требованиями, предъявляемыми при этом к теплообменнику, являются соблюдение заданного температурного режима, высокие эффективность и экономичность, малая масса, достаточная прочность, компактность, простота и технологичность конструкции, надежность работы и удобство эксплуатации.