Конструкции полностью

5.24. Болт в конструкции, показанной на рис. 5.12, не должен работать на изгиб, поэтому сила трения Т между листами 1 и 2 должна быть не меньше силы Р. Принимая Т = 1,2 Р, определить, возможно ли осуществить требуемую затяжку болта с резьбой М27, пользуясь нормальным гаечным ключом (длина ключа L — 15 d), если коэффициент трения между листами / и 2 fi = 0,2, коэффициент трения на опорной поверхности гайки fT — 0,18, коэффициент трения в резьбе / = 0,16. Усилие рабочего на рукоятке ключа Рр = 200 н.

Все приведенные выше теплообменные устройства с проницаемым высокотеплопроводным заполнителем в каналах или межтрубном пространстве (см. например, рис. 1.3 и 1.10) могут быть использованы для организации фазового превращения потока теплоносителя. Отметим некоторые наиболее интересные конструкции испарительного элемента для сброса теплоты, подводимой к сплошной поверхности. В конструкции, показанной на рис. 1.11, а, охлаждающая жидкость распределяется по каналам 2 и при движении сквозь пористую матрицу 3 в окружающее пространство она поглощает теплоту и испаряется. Если такое устройство размещено в отверстии корпуса аппарата перед воздухозаборником реактивного двигателя, то в качестве испаряющейся жидкости можно использовать горючее последнего. В другом испарительном элементе пористое покрытие на теплоотдающей поверхности не имеет каналов, но выполнено трехслойным, с различной проницаемостью боковых и среднего слоев, причем последний имеет наиболее высокое гидравлическое сопротивление (см. рис. 1.11, 6). Охлаждающая жидкость распределяется по теплоотдающей поверхности стенки 1 внутри примыкающего к ней слоя 4 высокой проницаемости. Далее направления потоков теплоты и испаряющейся жидкости в пористой структуре совпадают — по нормали от теплопередающей поверхности.

Нажимные механизмы во включенном положении должны быть в силовом отношении замкнутыми, т. е. не требовать постоянного поджима поводковой втулки. Это достигается тем, что механизмы нормально разомкнутых муфт во включенном положении являются самотормозящимися. В частности, в конструкции, показанной на рис. 21.30, а, нажимные рычаги во включенном состоянии контактируют с

Пример. Для конструкции, показанной на рис. 19, а, определить диаметр а тяги А В так, чтобы был обеспечен коэффициент запаса о,. = 3. Материал тяги—сталь 45, для которой с_0 «= 3200 кро/ом2; длина / = 1 м; расстояние между опорами h tss 0,5 м; нагрузка Р « 2,-5 тс.

Для конструкции, показанной на рис. 14.12, а, винты получаются меньшего диаметра, а все соединение легче и компактнее, чем при исполнении, изображенном на рис. 14.12, в. Однако при этом необходимо развертывать отверстия в обоих фланцах совместно. Взаимозаменяемость фланцев различных экземпляров детали отсутствует, и стоимость соединения возрастает. Поэтому в не очень ответственных соединениях чаще применяют винты, устанавливаемые с зазором.

В конструкции, показанной на рис. 4.П (так же как в испарителе обычного типа, рис. 1.П), для тонкой очистки пара применены паропромывочные устройства и жалюзийный сепаратор.

Как отмечалось выше, замер деформаций при повышенных температурах часто производится деформометрами, аналогичными деформометрам для нормальных температур, с введением теплоизоляции и принудительного охлаждения с целью поддержания температуры в зоне чувствительного элемента на допустимом для применяемых датчиков уровне. Распространенными являются поперечные деформометры конструкции, показанной на рис. 5.1.5, б. Подвешенный в центре тяжести деформометр не оказывает весового воздействия на образец. Наличие теплоизолирующих втулок 1, теплового экрана 2 и охлаждения 3 позволяет обеспечить температуру в зоне чувствительного элемента 4, 5— высокотемпературного резистивного датчика [35] — не выше 100—150 ° С при рабочих температурах образца до 800—850° С.

Использование радиационной печи конструкции, показанной на рис. 5.1.3, с малым градиентом температурного поля на рабочей длине образца позволяет применять как поперечные, так и продольные деформометры. Последнее существенно в случаях, когда необходимо получить большой сигнал по деформациям, ибо база деформометра может быть увеличена до 30 мм при обеспечении указанного выше предельного градиента 1—2%.

Кроме горизонтальных бабок, широко применяются и вертикальные. Они имеют постоянно закрепленную или перемещаемую верхнюю бабку с удобно расположенным отводом верхнего подвижного центра. На фиг. 32 показаны конструкции, в которых подъем центра осуществляется валиком, несущим шестерню, сцепленную с рейкой центра. Конструкция на двух параллельных колонках (фиг. 32, а) является менее жесткой и применяется для деталей небольшого веса. Конструкция с литой стойкой швеллерного сечения (фиг. 32, б) обладает большей жесткостью и применяется для деталей большой длины и значительного веса. В обеих конструкциях, приведенных на фиг. 32, перпендикулярность оси центров к плоскости основания обеспечивается лишь точностью изготовления. В отличие от этого в конструкции, показанной на фиг. 33, предусматривается регулировка центров.

В конструкции, показанной на рис. 63, импортные уплотнители с ограниченным до 1000 ч ресурсом работы были заменены уплотнителями из наполненных фторопластов.

Полости должны иметь возможно более простую форму, поэтому, например, конструкция заготовки по фиг. 424, а целесообразнее конструкции, показанной па фиг. 424, б.

подрастанию трещины (с небольшим ускорением), и ПВ, соответствующую ускоренному развитию трещины, с резко возросшим ускорением (рис. 3). Во многих случаях в расчеты на долговечность работы материала с трещиной следует брать не величину циклической вязкости разрушения KfC, характеризующую катастрофическую ситуацию, а критерий Ка, обеспечивающий определенный запас долговечности, что предотвращает ускоренный опасный рост трещины. Использование критерия Ка при проектировании элементов конструкции полностью отвечает принципу безопасной повреждаемости, новому принципу конструирования [7]. Как отмечает С. И. Кишкина, согласно этому принципу допущение трещины определенной длины уменьшает коэффициент запаса при конструировании, повышая весовую эффективность конструкции, однако возникновение трещины усталости не должно приводить к аварийной ситуации.

личных необратимых процессов, протекающих в полимерных материалах во время хранения и эксплуатации, их можно отнести к невосстанавливаемым объектам. Такие понятия, как «срок службы», «долговечность» и «работоспособность», для полимерных материалов, контактирующих с агрессивной средой, имеют близкий смысл. Работоспособность конструкции полностью зависит от работоспособности материала и первостепенное значение приобретает установление временных зависимостей его свойств. Функции полимерных материалов в конструкциях химической аппаратуры весьма разнообразны (см. табл. 2.8), а их работоспособность по условиям эксплуатации определяют следующие процессы: проницаемость, химическая деструкция (старение), разрушение или ползучесть в контакте и без

На рис. 8.22, б показаны четыре такие линии. Одна из этих линий, filt относящаяся к некоторому состоянию конструкции, полностью лежит в упругой области, т. е. ни в одной точке

В этом разделе рассматриваются некоторые типичные примеры измерения силы, которые на практике часто бывают сходными. При этом подробно рассматриваются лишь вопросы сравнительно общего характера, а конкретные конструкции полностью не описываются и используются только в качестве основы для первоначального рассмотрения.

стую, пока передний торец его не дойдет до буфера 7. При такой конструкции полностью гарантируется отжим. Автоматический отжим салазок при включении и зажим после отключения привода перемещения осуществляется специальной схемой управления.

Статически нагруженные упругие конструкции. Изложенные выше положения теории размерности приложимы к любым физическим задачам. Рассмотрим применение этой теории к статически нагруженным конструкциям из упругого материала. Поведение материала конструкции полностью определяется модулем упругости Е и коэффициентом Пуассона v. Геометрия конструкции может быть полностью задана одним из размеров Z и коэффициентами ri, rj, r'[, ..., равными отношениям всех остальных размеров к I.

По конструкции — полностью металлические (думпкары, цистерны, полувагоны) и с металлическими рамами и каркасами кузо-

Так как первый сборный фундамент разрабатывался .применительно к построенной машине, создание рациональной его конструкции, полностью отвечающей требованиям сборных сооружений, 'было ограничено. Однако все же оказалось возможным по согласованию с заводом-изготовителем (ХТГЗ) 'внести ряд упрощений в конструкцию фундамента, которые сводились к отказу от поперечных стен ригелей и от консолей у верхней рамы у фундамента. Основная задача проектировщиков сводилась 'К уменьшению количества типоразмеров сборных элементов, применению простых форм сечений, разработке надежного стыкования сборных элементов, обеспечивающих монолитность сооружения, экономии леса, стали и обеспечению наименьшей трудоемкости изготовления фундамента. Вес принятых элементов был ограничен грузоподъемностью крана, равной 40 т. В конструкции фундамента применены пустотелые элементы прямоугольного сечения, позволяющие экономично распределять материал. Благодаря этому удалось перекрыть большие пролеты без заметного увеличения ве-•са. Применение пустотелых элементов позволяло, кроме того, обеспечить частичную регулировку динамической работы фундамента.

3) ритмичная подача на сборку деталей и комплектующих изделий цехами завода и заводами-поставщиками; 4) четкое планирование и организация работы сборочного участка или цеха. Кроме того: членение собираемого объекта на четко оформленные сборочные единицы; отработка конструкции, полностью исключающая разборку ранее собранных сборочных единиц перед их сборкой с другими; наличие у деталей и сборочных единиц отверстий или приливов, облегчающих подъем и т. д.

Для выяснения вопроса, не реагирует ли пьезодатчик с пьезо-элементами из титаната бария, кроме осевых сил, также и на касательные, были выполнены две дополнительные опытные конструкции пьезодатчиков, показанные на фиг. 13 и 14. В первой конструкции для уменьшения касательных нагрузок пьезоэлементов был введен специальный сепаратор с шариками. Во второй конструкции передача давления на пьезоэлементы была осуществлена через масло, заключенное в камере датчика и сильфоне. В последней конструкции полностью отсутствует защемление пьезоэлементов. Эксперименталь-

Решетки БЦРМ и ЧЦР имеют боковые уплотнения контактного типа. Боковые держатели выполняются с увеличенными по ширине полками, которые скользят по чугунным уплотни-тельным балкам, прикрепляемым к раме и примыкающим к экранным коллекторам или охлаждаемым панелям топки (см. рис. 6-27, а). При такой конструкции полностью исключаются как провал топлива, так и протечки лишнего воздуха. Решетка делается более удобной в компоновке с котлами, поскольку не требуется специально перекрывать ее по краям.