Конструкции приспособлений

Скорость распространения усталостной трещины прямо пропорциональна раскрытию берегов усталостной трещины (см. главы 3-6). Поэтому минимальное раскрытие трещины соответствует минимальным скоростям роста трещины, которые могут быть реализованы в материале, использованном для изготовления изучаемого элемента конструкции. Применительно к алюминиевому сплаву АВТ, из которого изготавливают лонжероны лопастей, диапазон минимально возможных скоростей роста усталостной трещины составляет менее 10~8 м/цикл. Именно этот диапазон скоростей роста трещины, как показано выше, был выявлен в исследованном лонжероне лопасти вертолета Ми-8 RA-25617. В этом случае датчику-сигнализатору было достаточно для срабатывания, чтобы трещина проросла на полную длину около 20 мм по нижней полке, включая 10 мм ее сквозного роста. При этом закономерность формирования рельефа излома на этом этапе роста трещины свидетельствует о том, что предельное состояние еще не было достигнуто и она длительное время и далее могла бы развиваться в лонжероне. На это также указывают и результаты представленных оценок длительности роста сквозных усталостных трещин в различных сечениях лонжеронов. Этап развития сквозных трещин составляет не менее 70 полетов в самом нагруженном сечении лонжерона на относительном радиусе около 0,7 (см. § 12.4, стр. 643). Различие же в оценках общей длительности роста

Первая же осуществленная конструкция фундамента турбогенератора, выполненная в обюрном железобетоне, наглядно продемонстрировала большие 'Преимущества и эффективность таких фундаментов по сравнению с монолитными. Наметился ряд проектных решений сборных фундаментов, в основу которых положены различные принципы компоновки фундаментов и различные их конструктивные схемы. Одним из таких решений является рассмотренная выше конструкция фундамента турбогенератора мощностью 150 тыс. кет, в которой сборный фундамент серийного турбогенератора определенной мощности и типа компонуется из железобетонных элементов, специально изготовляемых для данной конструкции применительно к особенностям ее работы. Конструктивная схема фундамента и типы сечений элементов назначаются в соответствии с заданием турбостроительного завода и часто не являются выгодными со строительной точки зрения. Жесткие условия и огра-

При проектировании деталей протекают два процесса, первый—расчет конструкции, и второй—изображение конструкции детали. Эти процессы могут протекать параллельно, последовательно и чередуясь, в зависимости от наличия расчетной базы и сложности конструкции. Применительно к ряду типов деталей расчетная база еще недостаточна, .поэтому многие размеры устанавливают на основе аналогии. Так, при проектирований зубчатых колес расчетом получают только до 30% размеров, необходимых для изготовления деталей. Это приводит к тому, что в процессе доводки

тиворечия, которые разрешают при проектировании детали и, в частности, при решении вопроса об уровне технологичности конструкции применительно к методам восстановления детали. Например, при проектировании вала коробки передач установлено, что во время эксплуатации может иметь место износ шейки по наружному диаметру в пределах 1 мм. Точность обработки сопрягаемой поверхности должна быть обеспечена по 2-му классу.

Следовательно, между этими требованиями могут возникнуть противоречия, которые находят свое частичное разрешение в процессе проектирования детали и, в частности, при установлении уровня технологичности конструкции применительно к технологическому процессу восстановления детали. Например, при обеспечении требуемого расположения шпоночного паза на валу может быть использовано приспособление для установки детали, в котором предусмотрено устройство для настройки фрезы. Такая технологическая оснастка обеспечивает стабильность расположения паза и позволяет не производить технический контроль каждой детали. В этом случае достаточно контролировать детали при настройке станка.

моточном и противоточном движении теплоносителей. Относительными недостатками радиационных рекуператоров являются громоздкость конструкции из-за меньшей в 10—15 раз насыщенности объема газохода поверхностями нагрева; невозможность охлаждать греющую среду ниже 1000—1100 К; большие затруднения обеспечения надежности конструкции применительно к технологическим установкам циклического действия, в которых по длительности цикла уменьшается расход топлива и увеличивается температура отходящих газов.

Преодоление таких затруднений применительно к постановке расчета конструкции конкретного типа рассмотрим на примере элемента стенки сварной оболочки с использованием методических разработок и экспериментальных данных, приведенных в главах 7 и 10.

Расчет разгерметизации стенки оболочковой конструкции. Применительно к сварной оболочковой конструкции с несквозными де'фектами и несплошностями работоспособным будем считать такое стыковое соединение, для которого в пределах заданного эксплуатационного ресурса статических и циклических нагружений разгерметизация наступить не может.

Расчет на прочность баков сложной формы связан с необходимостью применять численные методы при определении напряжений в конструкции. Применительно к двум типам баков сфероидальным (рис. 11.13, а) и горообразным (рис. 11.13, б) рассмотрим последовательность определения меридиональных и окружных усилий. Геометрия оболочки может быть задана в виде таблиц координат меридиана (ri} xt). .

Для описываемой конструкции приспособлений и . для принятых размеров образца и захватов при d0—Q мм /г=0,60, а при du=lO мм «==0,74.

Одновременно возможна проверка величины отклонения формы расточки внутренней поверхности барабана. Для проверки этого параметра следует произвести измерение детали дважды — по двум диаметрально расположенным образующим. По величине и знаку показаний индикатора определяется непараллельность или конусность образующей расточки, а также отклонения от прямолинейности образующей. Последние две конструкции приспособлений разработаны и внедрены в производство на Ульяновском автомобильном заводе.

Выше были рассмотрены надежные, но чрезвычайно простые конструкции приспособлений и заглушек для контроля (тем или другим способом) герметичности по утечке газа.

Фиг. 218. Различные конструкции приспособлений при тождественной кинематической и силовой схемах:

Дополнительным примером могут служить пять различных по конструкции приспособлений — кондукторов для сверления отверстий в заготовках

На фиг. 225 изображены три различные конструкции приспособлений, корпусы которых изготовлены из унифицированных заготовок, а на фиг. 22& изображены четыре приспособления, корпусы которых изготовлены из нормализованных заготовок с последующей доработкой применительно к специфическим особенностям изготовляемых деталей машин.

Одна из принципиальных особенностей этой системы состоит в том, что при переходе на изготовление новой конструкции детали в подавляющем большинстве случаев отпадает необходимость в конструировании даже отдельных специфических деталей приспособлений.

В тех случаях, когда перемещаемые детали не имеют опорных поверхностей большой длины или достаточно длинных боковых направляющих поверхностей, а по конструкции приспособлений требуется большое вертикальное перемещение для установки детали, можно применять конвейеры-перекладчики с верхним приводом.В конвейерах этого типа по рельсам, проходящим над линией, перемещается комплект тележек с захватами, имеющими вертикальное перемещение. Такие конвейеры имеют сложную конструкцию, и применять их следует только тогда, когда другие конвейеры не могут быть использованы.

В подтверждение этого положения достаточно привести такой пример. В то время, как станкостроение за 1930—1950 гг. сделало большой шаг вперед в деле совершенствования конструкций станков, конструкции приспособлений и инструмента в массовом и крупносерийном производстве за тот же период или совсем не изменились, или изменились незначительно. Применялись в большинстве случаев все те же плоские стержневые и фасонные профильные резцы и устаревшие конструкции державок для их закрепления. Как правило, эти конструкции не обеспечивали идентичности положения режущей кромки при смене инструмента, чем и вызывалась необходимость регулирования положения

Конструкции приспособлений, используемых при заточке, приведены в литературе [1], а расчеты установок ряда приспособлений — в табл. 51—53.

На фиг. 61—63 показаны конструкции приспособлений для быстрой установки типовых деталей при выполнении заливки на токарном станке. Приспособления, приведённые на фиг. 61 и 62, пригодны для заливки втулок и половинчатых вкладышей. Для быстрого захвата и установки нагретых вкладышей в приспособление служит специальное