Конструкции проточной

6.3. Строительные конструкции промышленных зданий

Строительные конструкции промышленных зданий /77 Стыки труб и трубопроводов 305 -— -- — нспоиорот ные 307, 311 --- -- -- попоротые 306

6.3. Строительные конструкции промышленных зданий....... 177

Конструкции промышленных паровых турбин начали создаваться в конце' XIX — начале XX вв. на основе работ шведского инженера Г. Лаваля (1845—1913 гг.), построившего первую промышленную активную паровую турбину, и англичанина Ч. Парсонса (1854—1931 гг.), занимавшегося реактивными турбинами. Во Франции О. Рато (1863— 1930 гг.) разработал конструкцию активных турбин со ступенями давлений, которые в дальнейшем были усовершенствованы швейцарским инженером Целли. Американский инженер Кертис (1860—1953гг.) построил активную турбину со ступенями скорости. Значительный вклад в разработку теории процессов, протекающих в паровой турбине, и в практическое турбостроение внес чехословацкий ученый А. Стодола (1859—1942гг.). Успешную и плодотворную работу по развитию строи-

Что касается системы налогообложения, то на 18 видов оборудования (например, энергосберегающие конструкции промышленных печей) распространяются следующие льготы: при взимании государственных налогов делается специальная инвестиционная скидка из расчета 25% общей суммы капиталовложений в первый год после приобретения оборудования, а при взимании местных налогов налоговые ставки на основные фонды снижаются на '/з в течение 3 лет.

Сравнительный анализ схем и конструкций привода насосов показывает, что практика современных насосостроительных заводов базируется на двух типах конструкции промышленных насосов:

18. Кулагин А. А., Кормер Б. Г. Расчет многоволновых пологих оболочек, опирающихся на упругие арки или фермы. — В кн.: Железобетонные конструкции промышленных зданий. Вып. 2. Пространственные конструкции. М., Стройиздат, 1972.

53. Кулагин А. А. Исследование напряженного состояния пологой ребристой сферической оболочки, нагруженной сосредоточенными силами. — В кн.: Железобетонные конструкции промышленных зданий. Вып. 2. Пространственные конструкции. М., Стройиздат, 1970.

Фиг. 14, Конструкции промышленных полов: / — бетон марки 50; 2 — подготовка из песка или'шлака; 3 — кирпич красный; 4 — уплотнённый песок или гравий; 5—торцовая шашка; 6 — бетонная подготовка; 7—булыжник или брусчатка; 8 — песок.

5.2. КОНСТРУКЦИИ ПРОМЫШЛЕННЫХ КОТЛОВ С ТОПКАМИ СТАЦИОНАРНОГО КИПЯЩЕГО СЛОЯ

5.2. Конструкции промышленных котлов с топками стационарного кипящего слоя................................................... 198

Разумеется, мы ни в какой степени не являемся принципиальными противниками этого метода, наглядность и простота которого делают его вполне приемлемым всюду, где не требуется особой точности расчетов. Однако несравненно лучшим методом уточнения тепловых расчетов турбин и компрессоров является метод дифференцированного изучения имеющихся в потоке потерь энергии, которые происходят или в результате внутренних явлений в самом потоке, вызываемых внешними воздействиями на него, или из-за изменяемости параметров потока, вызванных непосредственными внешними воздействиями (например, несоответствием конструкции проточной части закономерностям движения расширяющегося потока).

Уточненный расчет турбоагрегата на основном расчетном режиме производился по зафиксированной габаритными расчетами проточной части с определенным числом ступеней в отдельных стадиях процесса расширения и с выбранным облопатыванием ступеней. Не исключено, что изменение режима работы турбоагрегата вызовет и изменения в конструкции проточной части. Примером могут служить режимы задних ходов судовых установок и режимы крейсерских и экономических ходов таких установок, когда частично или полностью выводятся из действия некоторые ступени режима расчетного полного хода и вводятся новые ступени, ранее на таком режиме не работавшие.

где ? — коэффициент, зависящий от свойств пыли и конструкции проточной части; р — плотность пыли; Q — сечение струи; w — скорость вытекания ее. По условиям неразрывности струи

При создании надежной и высокоэкономичной паротурбинной установки необходимо провести громоздкие расчеты по оптимизации структуры и параметров тепловой схемы турбоустановки, конструкции проточной части, исследованию статических характеристик тепловой схемы и проточной части турбоустановки и т. д. Эти расчеты требуют большой затраты инженерного труда. Необходимый при этом объем вычислительных работ препятствует совершенствованию турбоустановок. Работа по математическому моделированию паротурбинных установок проводится в двух основных направлениях. Одно из этих направлений — аналитическое, которое возникло значительно раньше второго направления — численного.

Из газодинамического расчета закрутки лопаток определяются углы ,pi и р2 в ряде поперечных сечений по высоте лопатки (число сечений составляет обычно не менее пяти). При малой (или отрицательной) степени реактивности в корневом сечении турбинной лопатки из расчета может получиться что ,0! < р2, т. е. канал окажется диффузорным. Во избежание этого можно принять небольшой (до 7° приблизительно) положительный угол атаки или спрофилировать лопатку так, чтобы только входная часть канала в корневом сечении была расширяющейся. Ширина в каждом сечении выбирается по соображениям прочности и конструкции проточной части: она может быть и постоянна по высоте/для небольшой относительной высоты—)

Характерными особенностями узлов, составляющих проточную часть "турбины, являются возможность воздействия на них динамических и вибрационных усилий в процессе их работы и высокие требования к точности изготовления. В этих конструкциях широкое применение находит сочетание в одном узле различных марок сталей. В настоящее время сварные конструкции проточной части получили широкое применение в практике турбостроения.

Глава VIII. Сварные конструкции проточной части турбин .......... 138

Путем отработки конструкции проточной части, замены профилей лопаток и увеличения количества ступеней компрессор был доведен до проектных показателей. Все усовершенствования проточных частей турбины и компрессора привели к повышению полезной мощности агрегата до 4000 кет по сравнению с первоначально полученной мощностью 3400 кет.

Вынужденные колебания могут вызваться и пульсациями потока, возникающими в результате срыва вихрей при обтекании элементов конструкции проточной части. В возбуждении вынужденных колебаний компрессорных рабочих колес важное место занимает вращающийся срыв потока на рабочих лопатках. Он возникает в виде одной или нескольких вращающихся относительно рабочего колеса срывных зон. Образование вращающегося срыва не связано с колебательными свойствами собственно рабочего колеса, а обусловлено режимом обтекания его. В газотурбинных двигателях пульсацию потока способна также генерировать неустойчивость работы камеры сгорания и т. д.

Основными причинами нестационарности потока в проточной части турбомашин является срывное обтекание элементов конструкции проточной части и проникновение в нее макротурбулентности извне. Результатом силового взаимодействия лопаток с нестационарным завихренным потоком являются вынужденные колебания рабочих колес, носящие, как следствие, также нерегулярный случайный характер.

Таким образом, небольшие изменения в конструкции проточной части газовой турбины позволяют получить совместную характеристику газовой турбины и компрессора с рабочей точкой, достаточно удаленной от помпажной зоны, что обеспечивает надежную работу компрессора при возможных в условиях эксплуатации значительных изменениях сопротивления ВПГ. Получение надежной рабочей характеристики компрессора с газовой турбиной возможно и путем переделки проточной части компрессора с целью уменьшения расхода воздуха или отдаления зоны помпажа, но при большом числе ступеней компрессора такой путь будет более сложным.