Контактные перемещения

Усов В. В., Займовский А. С. Проводниковые, реостатные и контактные материалы. М., Госэнергоиздат, 1957. 184 с. с ил.

Рассмотренный метод плоского слоя можно применять не только как абсолютный, но н как относительный метод. Принцип относительного метода состоит в том, что тепловой поток пропускается последовательно через образец и эталон, имеющие тща те:ьно притертые торцевые поверхности или соприкасающиеся через контактные материалы (серебряную фольгу, платину и др.). Одновременно с этим для обес-пс1 ения лучшего контакта применяются еще и механические еж;шающие усилия.

Контактные материалы........600

8) контактные материалы;

Контактные материалы

Этим методом изготовляются следующие контактные материалы. Контакты на серебряной основе — серебрографитовые и сереброокисные. Серебро обеспечивает высокую электропроводность и теплопроводность. Для предохранения от сваривания добавляется графит (4—30%) или окись кадмия (2,5-10%).

Лит.: Усов В. В. и Займовский А. С., Проводниковые, реостатные и контактные материалы, 3 изд., М.—Л., 1957 (Металлы и сплавы в электротехнике, т. 2); А л ь т м а н А. Б., Мелашенко И. П., Быстрова Э. С., Современные металлокерамические электрические контакты, в кн.: Электрические контакты, М.—Л., 1958; Мелашенко И. П., Металлокерамические электрические контакты, в кн.: Справочник по электротехническим материалам, т. 2, М.—Л., 1960; Альтман А. Б., Металлокерамика в электропромышленности, М., 1961.

Лит.: Усов В. В., Займовой и и А. С., Проводниковые реостатные и контактные материалы, М.—Л., 1957 (Металлы и сплавы в электротехнике, т. 2); Смирягин А. П., Промышленные цветные металлы н сплавы, 2 изд., М., 1956; Корнилов И. И., Сплавы железо-хром-алюминий, М.—Л., 1945 (Железные сплавы, т. 1); Корнилов И. И., Михе-с в В. С., Жароупорные сплавы Л» 1 и ,№ 2, Свердловск—М.,' 1943; Корнилов И. И., Жароупорный сплав ЛВ 3, М.—Л., 1947; Кор-п и л о в И. II., Михеев В. С., «Тр. Ин-та металлургии АН СССР», 1957, вып. 1, с. 124 — 131. И. И. Корнилов, П. Б. Еудберг.

Лит.: Усов В. В., Займовский А. С., Проводниковые реостатные и контактные материалы, [3 изд.], М.—Л-, 1957 (Металлы и сплавы в электротехнике, т. 2); А г л а д з е Р. И. М о х о в В. М., «Сообщ. АН Груз. ССР» 1954, т. 15, JM5 1, с. 33—40; Смирягин А. П. Промышленные цветные металлы и сплавы, 2 изд. М.. 1956. И. И. Корнилов, П. Б. Будберг

Лит.: Прецизионные сплавы. Сб. трудов ЦНИИЧМ, вып. 15, М., 1956; вып. 22, М., 1959; вып. 23, М., 1960; Лившиц Б- Г., Физические свойства металлов и сплавов, М., 1959; Займовский А. С. и Чудновская Л. А., Магнитные материалы, [3 изд.], М.—Л., 1957 (Металлы и сплавы в электротехнике, т. 1);. Усов В. В. и Займовский А. С., Проводниковые реостатные и контактные материалы, [3 изд.], М.—Л., 1957 (Металлы и сплавы в электротехнике, т. 2); Бозорт Р., Ферромагнетизм, пер. с англ., М., 1956.

1. Усов В. В., Займовский А. С. Проводниковые реостатные и контактные материалы. Госэнергоиздат, 1957.

В обоих случаях контактные перемещения существенны в связи с малой фактической площадью контакта. В первом случае это определяется номинальной формой контактирующих поверхностей, во втором —- связано с микронеровностями и волнистостью. Нагрузку воспринимают микронеровности на гребнях макроволн. Опыты показывают, что фактическая площадь контакта при малых и средних давлениях составляет обычно малую часть номинальной.

В высшей кинематической паре нагрузка между звеньями передается в точке или по линии, поэтому контактные деформации имеют значительно большее влияние на распределение нагрузки. Из курса теории упругости известно, что упругие контактные перемещения в этих случаях зависят от модуля упругости материала и радиусов кривизны контактирующих поверхностей. Зависимости, оп-

Контактная жесткость характеризует способность поверхностных слоев контактирующих тел сопротивляться действию сил, стремящихся их деформировать. Упругие контактные перемещения складываются из деформаций микровыступов основания под ними, общих контактных деформаций и распрямления микроволн.

Контактные перемещения определяются в зависимости от свойств контактного слоя.

где #фл, i>* — угловые перемещения фланца и кольца в точке А под действием внешней нагрузки, включая контактные перемещения от осевых усилий; афл, ак —угловая податливость сечений фланцев в точке А от момента ДМ = 1, определяемая с использованием гипотез теории оболочек; ^фл> $к — местная угловая податливость для нераскрытого стыка (линейная составляющая); /Зфл(ДМ), /3К(ДМ) — дополнительная угловая податливость для частично раскрытого стыка (нелинейная составляющая). Отсюда в соответствии с формулой (3.3) и табл. 3.5 получим для расчета дополнительные исходные данные, входящие в матрицу ад и вектор bo :

Сочетание методов строительной механики оболочек и колец и теории упругости. Вместо использования приближенных соотношений, связывающих контактные перемещения и давления в разъемных соединениях, возможно определение местной податливости путем решения краевых задач теории упругости для этих зон. При малой ширине площадок контакта, составляющих 1/10—1/5 толщины фланцев и расположенных на краю фланцев, здесь' также удобно использовать предположение, что осевые контактные напряжения распределены линейно и могут быть заменены нормальными и изгибающими контактными усилиями. При этом разрывные сопряжения, естественно, включаются в общую расчетную схему составной многократно статически неопределимой конструкции. Получающиеся в соответствии с принятым предположением перемещения на площадках контакта несколько отличались от линейных, однако максимальное отклонение не превышало 5% наибольшего значения прогиба на площадке. Эту величину можно приближенно считать оценкой погрешности принятого предположения, так как компенсирующие эти отклонения напряжения составили такую же часть от заданных.

Применяли бойки с различной шероховатостью. Основные параметры опытов указаны в табл. 8. Одновременно определялись контактные перемещения и деформированное состояние приконтактного слоя металла; последнее достигалось с помощью метода координатной сетки. Результаты исследований для алюминиевых образцов представлены на рис. 44.

Преобладающие контактные перемещения Y в стыке "опора СП - технологическая база заготовки" выражают нелинейным законом (рис. 24):

где Хб и Я,д - соответственно податливость болта и стягиваемых деталей; Дк - контактные перемещения опорной поверхности гайки; Др -перемещения в резьбовой паре; Q-, - технологическая нагрузка, создаваемая специальными приспособлениями (в основном объемными гидравлическими домкратами).

где р - давление на площадь контакта, определяемое размерами деталей; ук - контактные перемещения.

Контактные перемещения составляют значительную часть в балансе упругих перемещений машин и узлов. Например, в суппортах токарных станков контактные деформации составляют 80-90% общих перемещений, в одностоечных координатно-расточных и вертикально-фрезерных станках - до 70%, в двухстоечных карусельных станках - до 40% и т.д.