Контактным поверхностям

где «2 — частота вращения колеса, об/мин; Lh — время работы передачи, ч; и — передаточное число ступени. Коэффициент долговечности при расчете по контактным напряжениям

11. Проверка зубьев колес по контактным напряжениям.

Расчетное напряжение изгиба должно быть CTF< 1,1 [cj]f. 10. Проверка зубьев колес по контактным напряжениям.

Затем следует подсчитать коэффициенты долговечности при расчете как по контактным напряжениям, так и по напряжениям изгиба (2.4) для вариантов Т.О.

11. Для проверки зубьев колес по контактным напряжениям предварительно нужно определить значения некоторых

10. Проверка зубьев колес по контактным напряжениям.

Затем производят проверку зубьев колес по напряжениям изгиба и по контактным напряжениям по формулам (2.29), (2.30), (2.31).

После этого надо проверить зубья колес по напряжениям изгиба и по контактным напряжениям. Предварительно приходится определять значения ряда коэффициентов.

Значения коэффициентов при проверке зубьев по контактным напряжениям следующие: /СНа=1,0; /Снр=1,2 (см. расчет по формуле (9.8)); KIJV=\,\.

Конический редуктор. В качестве вариантов термообработки шестерни и колеса рассматривают улучшение, закалку ТВЧ, цементацию. В соответствии с программой производится расчет передачи по контактным напряжениям с проверкой по напряжениям изгиба, в результате чего определяют: объем и массу зубчатых колес, габариты корпуса редуктора, массу всего редуктора. Вид термообработки оказывает существенное влияние на перечисленные параметры. Так, например, у цементованных колес по сравнению с улучшенными масса уменьшается в 2,5...3 раза, однако масса редуктора снижается на ~20%, так как большая часть массы одноступенчатого редуктора приходится на корпус и валы.

Значение [a] fmax — см. табл. 2.2. П. Проверка зубьев колес по контактным напряжениям. Расчетное контактное напряжение

Конструкционное демпфирование в неподвижных соединениях. Наряду с внешними демпфирующими факторами на колебания механических систем заметное влияние могут оказать энергетические потери внутри самой конструкции (конструкционное демпфирование). Эти потери происходят из-за трения в кинематических парах, а также в соединениях типа прессовых, шлицевых, резьбовых, заклепочных и т. п. Хотя такие соединения принято называть неподвижными, в действительности при их нагружении неизбежно возникают малые проскальзывания по контактным поверхностям; на соответствующих относительных перемещениях силы трения совершают работу.

из-за сдерживания по контактным поверхностям пластического течения мягкого металла. Однако прочностные

/'u = —стиф по контактным поверхностям наклонной прослойки (центр

Для анализа напряженного состояния рассматриваемых оболочек рассмотрим характерное сечение, расположенное параллельно контактным поверхностям прослойки и равноудаленое от них (сечение А^]). Положение данного сечения в сферической оболочке относительно ее экваториальной плоскости будет характеризоваться параметрами L\ = h 12 + /i и YAi (см. рис. 4.17). Для определения характера распределения напряжений в данном сечении Gy\ проведем вспомогательное сечение (поперек стенки конструкции), определяющееся углом наклона прослойки ф — ДА. Распределение напряжений ag = OQ в данном сечении будет описываться соотношением, вытекающим из (4.44)

ги =-----рг по контактным поверхностям данной прослойки. При этом

Конструкционное демпфирование в неподвижных соединениях. Наряду с внешними демпфирующими факторами на колебания механических систем заметное влияние могут оказать энергетические потери внутри самой конструкции (конструкционное демпфирование). Эти потери происходят из-за трения в кинематических парах, а также в соединениях типа прессовых, шлицевых, резьбовых, заклепочных и т. п. Хотя такие соединения принято называть неподвижными, в действительности при их нагружении неизбежно возникают малые проскальзывания по контактным поверхностям; на соответствующих относительных перемещениях силы трения совершают работу.

В диапазоне относительных толщин аг_ < аг < агк проявляется эффект контактного упрочнения мягкой прослойки, в последней развивается объемное напряженное состояние из-за сдерживания по контактным поверхностям пластического течения мягкого металла. Однако прочностные

гц = — cosy по контактным поверхностям наклонной прослойки (центр

Для анализа напряженного состояния рассматриваемых оболочек, рассмотрим характерное сечение, расположенное параллельно контактным поверхностям прослойки и равноудаленое от них (сечение Ajfl]). Положение данного сечения в сферической оболочке относительно ее экваториальной плоскости будет характеризоваться параметрами L\ = А / 2 + /1 и yAi (см. рис. 4.17). Для определения характера распределения напряжений в данном сечении <5у] проведем вспомогательное сечение (поперек стенки конструкции), определяющееся углом наклона прослойки ф — ДА. Распределение напряжений Сд = Стд в данном сечении будет описываться соотношением, вытекающим из (4.44)

ги = -- =г по контактным поверхностям данной прослойки. При этом

Как показано (рис. 1,а), такая заготовка наконечника включает несколько объемов металла, получивших разную степень деформации к конечному моменту формообразования. К контактным поверхностям примыкают сохранившиеся зоны затрудненной деформации /' и 1". В периферийной части 1" зоны затрудненной деформации к этому моменту имеется уже достаточно большая степень деформации, но меньшая, чем для всего объема. Эта область образовалась частично из металла, перешедшего из зоны 3, в которой действуют кольцевые растягивающие напряжения и металл которой уже деформирован в большей степени. Названные зоны окружают в центре зону максимальной деформации 2 с максимальными тангенциальными напряжениями, действующими под углом 45° к оси поковки. Все перечисленные зоны не имеют резко очерченных границ и в свою очередь характеризуются неравномерной деформацией [1].