Контактной поверхностью

Контактные сближения при большой номинальной площади контакта определяют на основе экспериментально установленных коэффициентов контактной податливости. Для направляющих прямолинейного движения контактные сближения на 1 МПа давления в каждом стыке составляют около 10 мкм при ширине гра-

70. Михин Н. М., AAUCUH В. В. Оценка нормальной контактной податливости.— В кн. «Жесткость в машиностроении». Тезисы докладов к Всесоюзной научно-технической конференции, 21—23 сентября 1971 г. Брянск, 1971.

С использованием экспериментальных значений касательной контактной податливости исследована концентрация нагрузки по длине соединений, вызванная закручиванием вала. Показана нецелесообразность применения длинных ступиц. Исследовалась прочность посадок в условиях упругопластических деформаций.

здесь km — коэффициент контактной податливости, kM % (3-4-4) х X 10~* см3 • кГ "д; d, h -. — средний диаметр и высота шлицев; 1Ш — длина шлицевого соединения; z, ft — число шлицев и коэффициент, учитывающий фактическое число работающих шлицев, (Зг ^к 2^-4;

При использовании в расчете нелинейного контактного слоя соотношение (1.34) можно линеаризировать, применяя метод переменной контактной податливости. Последнее позволяет использовать систему (1.35) для решения физически нелинейной контактной задачи.

Кривые 1 и 2 на этом рисунке получены при постоянной податливости контактного слоя л = 0,375-10~4 мм3/Н (/?а=1,25 мкм), кривая 3 — методом переменной контактной податливости (см. с. 17).

где Xj2 — коэффициент контактной податливости,

Если использовать обычные опыты по определению контактной податливости стыков [20], то (рис. 9.2)

крытом стыке. Последнее объясняется влиянием изгибной податливости стягиваемых деталей и контактной податливости стыков на общую податливость системы, причем снижение Рзат приводит к значительному увеличению Ра и ухудшению стабильности затяжки соединений, так как с ростом внешней нагрузки Р наблюдается прогрессирующее необратимое падение силы Рзат (рис. 105). Поэтому увеличение силы Рзат и точный ее контроль являются необходимым условием надежной работы резьбовых соединений,

Как показали исследования, наличие дополнительной контактной податливости отдельных слоев и пониженная изгибная жесткость многослойной стенки увеличивает время соударения летящего предмета со стенкой. В результате этого сосредоточенная сила удара, действующая на многослой, значительно снижается. Кроме того, коэффициент восстановления, существенно влияющий на величину импульса, для многослойной стенки меньше чем для монолита. Следовательно, в случае удара летящего предмета о многослойную стенку большая часть кинетической энергии пойдет на контактное сближение отдельных слоев, меньшая же ее часть, по сравнению с монолитом, будет расходоваться на изменение формы многослойной стенки сосуда, зарождение и развитие очагов разрушения. Такдм образом, многослойная стенка более удароустойчива.

В многослойной стенке кольцевые напряжения на внутренней поверхности всегда несколько больше вследствие наличия зазоров между слоями, а на наружной поверхности стенки — соответственно меньше, чем в аналогичном однослойном сосуде. Более существенные отклонения в напряженном состоянии в многослойной стенке наблюдаются в районе кольцевых сварочных швов. Вследствие более высокой податливости многослойной стенки относительно кольцевого шва возникают изгибающие напряжения, которые приводят к увеличению осевых напряжений в его корне. Результаты исследований более 30 многослойных сосудов диаметром от 500 до 1000 мм различных по конструкциям и материалам подтвердили решающее влияние контактной податливости и плотности прилегания слоев на напряженное состояние многослойных сосудов. Впервые с учетом контактной податливости были разработаны методики расчета напряжений в многослойной стенке [6], в том числе выполненной с натягом [11],, и в зоне кольцевого шва, соединяющего две многослойные обечайки [12]. Поскольку при первичном нагружении внутренним давлением в некоторых слоях возникают пластические деформации, то нами были разработаны методики расчета напряженно-деформированного состояния многослойной стенки [13, 14] и кольцевого шва [15! при упругопластической работе.

Если I — длина тела, то расстояние L между контактной поверхностью и свободной границей в точке Э = 0 в момент окончания внедрения равно

Расстояние h = г* — r0 между ударной волной и контактной поверхностью определяется соотношением hid = r0/d (r*/r0 — 1); расстояние

Для «создания требуемой напряженности поля при намагничивании деталей путем пропускания по ним тока необходим ток большой плотности. В этих случаях для намагничивания целесообразно применять импульсный ток. Это же относится к деталям с малой контактной поверхностью. Импульсный ток обеспечивает отсутствие прижогов, которые опасны как зародыши дефектов.

Точка выхода — точка пересечения акустической оси с контактной поверхностью преобразователя.

Для удобства контроля целесообразно использовать специальный искатель с двумя пьезоэлементами (рис. 46). Расстояние между пьезоэлементами выбирают в зависимости от толщины стенки трубы. Для контроля труб диаметром более 8—10 мм применяют искатели с плоской контактной поверхностью; трубы меньшего диаметра контролируют искателями со скругленной по радиусу трубы поверхностью. Режим работы прибора (отсечка шумов, коэффициент усиления) устанавливают по эталонным образцам с максимально допустимой и недопустимой величиной зерна.

ЦНИИТМАШем, как указывалось выше, созданы два электромагнитных ферритометра. Действие ферритометра ФВД-2 (рис. 99) основано на локальном измерении относительной величины магнитной проницаемости металла. Локальность определений обеспечивается выносным датчиком с контактной поверхностью 1 мм2. Датчик выполнен в виде трансформатора со стержневым конусным сердечником. Второй идентичный трасформатор служит для компенсации схемы. Первичные обмотки трансформаторов соединены последовательно, а вторичные — навстречу друг другу так, что ЭДС, возникающая в обмотках, взаимно уравновешивается.

считается, что накладка прилегает к колодке и к шкиву всей контактной поверхностью 1;

Пороговое давление, раздражающее осязательные рецепторы, различно в различных местах человеческого тела. При раздражении эстезиометром с незначительной контактной поверхностью размером от 0.01 до 0,05 мм2 оказывается, что пороговое давление имеет у человека наименьшую величину на кончике языка и на носу, где оно равно 2 Г/мм2. На кончиках пальцев оно равно 3 Г/мм2, на тыльной стороне кисти оно в ~ 5 раз больше, а на спине — в ~ 25 раз больше, чем на кончике языка. Величина порогового импульса зависит, помимо прочего, и от скорости приложения давления. Чувствительность отдельных мест человеческого тела обусловлена количеством рецепторов давления (осязательных, или тактильных телец) в данном месте. Расстояния между отдельными тактильными тельцами, плотность их размещения называют пространственным порогом. Установлено, что пространственный порог в отдельных местах человеческого тела имеет следующие значения:

Установим связь между геометрическими размерами колодки и максимальным удельным давлением Ртах . При этом сделаем следующие допущения: деформации Фрикционной накладки подчиняются закону Гуиа; деформациями бандажа ведомой полумуфты и корпуса КОЛОДКЕ пренебрегаем; накладка прилегает к колодке и бандажу ведомой полумуфты всей контактной поверхностью.

Применение многоэлектродных машин, как и предполагалось, позволило решить вопросы обеспечения стабильности качества сварки. Особенно видно преимущество фиксации свариваемой детали относительно сварочного инструмента при сварке видовых поверхностей, так как достаточно стабильное взаимное расположение свариваемой поверхности и сварочных клещей позволило один из электродов выполнить с развитой контактной поверхностью. В этом случае на лицевой поверхности свариваемой детали, прилегающей к это-

Стремление снизить дополнительные напряжения в зоне контакта: пер-.лит — аустенит вызвало появление сварных соединений труб с развитой контактной поверхностью. К ним можно отнести соединения "типа Маннесман и Келькаллой [113].