Контактной температуры

Сплавы средней прочности, пластичны при горячей деформации, хорошие литейные свойства, обрабатываются резанием, свариваются контактной, роликовой сваркой, плохо — газовой и дуговой.

Хорошо деформируются, механически обрабатываются, листы сваривают контактной, роликовой и точечной сваркой.

5. Для прерывистого шва — длина провариваемого участка, обозначение знака 4 для цепного шва или 5 для шахматного шва (табл. 16.21) и шаг. Для одиночной свар* ной точки — расчетный диаметр точки. Для шва контактной точечной сварки или электрозаклепочного — расчетный диаметр точки или электрозаклепки, обозначение знака 4 или 5 и шаг. Для шва контактной роликовой сварки — расчетная ши*

рина шва. Для прерывистого шва контактной роликовой сварки — расчетная ширина шва, знак умножения, длина провариваемого участка, обозначение знака 4 к шаг.

------ контактной роликовой сварки

Заготовкой служит тонкостенная труба, полученная глубокой вытяжкой в несколько операций, чередующихся с отжигом, травлением, промывкой и т. д. Могут применяться также и сварные трубы, свернутые из тонкого листа и сваренные внахлестку контактной роликовой сваркой. Чтобы сделать трубу а равножесткой, напротив шва приваривают полоску б (накладку) этого же материала шириной /, равной заходу нахлестки (фиг. 87, б). Длину заготовки находят по длине развертки сильфона с припуском на подрезку торцов трубы. Диаметр трубы определяют по приближенной эмпирической формуле

167. Коэффициент статической прочности соединении, выполненных контактной роликовой сваркой

167. Коэффициент статической прочности соединении, выполненных контактной роликовой сваркой . . 284

Сварные рукава герметичные стальные (СРГС) имеют одну наружную оплетку (рис. 36). Герметичность рукавов обеспечивается контактной роликовой сваркой замка, которая производится в процессе навивки рукава.

Магниевые сплавы хорошо обрабатываются резанием (лучше, чем стали, алюминиевые и медные сплавы), легко шлифуются и полируются. Высокие скорости резания и небольшой расход энергии способствуют снижению стоимости обработки резанием деталей из магниевых сплавов по сравнению с другими сплавами. Они удовлетворительно свариваются контактной роликовой и дуговой сваркой. Дуговую сварку рекомендуется проводить в защитной среде из инертных газов. Прочность сварных швов деформируемых сплавов составляет 90 % от прочности основного металла.

Метод двух контактов. При одновременном трении между стальным диском с одной стороны, и двумя разнородными пластинами из стали и бронзы — с другой, в трущейся паре сталь — бронза возникает термо-ЭДС, являющаяся показателем контактной температуры. В паре сталь — сталь термо-ЭДС равна нулю. У метода двух контактов по сравнению с методом естественной термопары гораздо меньше недостатков.

Рассмотренные методы аналитической оценки температуры применимы только для трения, когда на поверхности контакта действуют нормальные и тангенциальные силы. Для расчета контактной температуры при ударе эти методы в таком виде непригодны.

В установке, жестко прикрепленной к горизонтальной массивной плите, имеются схемы регистрации контактной температуры, ударного импульса, времени контакта.

При выборе размеров и ^формы образцов для модельных исследований контактной температуры при единичном ударе учитывали следующие требования: получение минимального разброса экспериментальных данных на точку; обеспечение пластического деформирования образцов при энергии удара W—4.. .8,2 Дж.

На рис. 64 приведены зависимости контактной температуры от энергии удара, полученные для соударяющихся пар: сталь 45 — хромель-копель; гранит—• хромель-копель.

пар хромель-копель — гранит с данными, полученными для пары хромель-копель — сталь 45, показало, что при одних и тех же режимах ударов контактная температура первой пары ~выше контактной температуры второй пары. При ударе металла по горной породе на пятнах фактической площади контакта развиваются наибольшие давления. Так как твердость абразивных частиц выше твердости металла, отдельные абразивные зерна горной породы внедряются в металл, вызывая локальную пластическую деформацию. Большая часть теплового потока, генерируемого в результате пластической деформации микрообъемов, из-за низкой температуропроводности породы уходит в металл. При этом а=0,7. Меньшая его часть (1—а=0,3) уходит в гранит. Поэтому при одних и тех же режимах удара более высоким тепловым воздействиям подвергается металл, соударяющийся с породой. Это получило экспериментальное подтверждение.

На рис. 65 приведены расчетные и экспериментальные зависимости контактной температуры от энергии удара для пары сталь 45 — сталь 45. Равномерное-увели-чение энергии сопровождается различной интенсивностью повышения температуры. Кривые характеризуются наличием двух участков: на первом температура повышается резко, на втором — плавно. С увеличением

В результате исследований получена параболличе-ская зависимость контактной температуры от скорости удара (рис. 69). Снижение интенсивности повышения температуры при увеличении скорости происходит из-за уменьшения роста перемещения и повышения упрочнения соударяющихся материалов. Максимальная температура удара при о=3,2 м/с равна 500° С.

КОНТАКТНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ПРИ СОУДАРЕНИИ ПОВЕРХНОСТЕЙ

30. Физическое моделирование контактной температуры

Окончательная формула для контактной температуры имеет вид