Контактного напряжения

действительности этого не происходит, приемная пьезопластина не вполне свободна. Напряжение- пропорционально аю(тн+ + т/2), где \и\—амплитуда колебательной скорости конца преобразователя; отн — масса контактного наконечника; тп — масса измерительного элемента преобразователя. В результате зависимость 1/2 от ?н нелинейна. Для ослабления этого эффекта уменьшают массу наконечника тв, изготовляя его из легкого, но твердого и износостойкого материала (корунда). В дифференциальных преобразователях встречно-параллельно измерительной пьезо-пластине включают компенсационный пьезоэлемент. Эти преобразователи имеют более линейную характеристику ?/2(?н), причем [72==0 при?н=0.

где Wj — масса контактного наконечника; тп — масса измерительного пье-зоэлемента; со — круговая частота.

В сварочной головке при сварке с расходуемым электродом используются контактные трубки и наконечники, подводящие ток к электроду и удерживающие и направляющие электродную проволоку. Чаще всего для контактного наконечника применяется медь с высокой электропроводностью, но могут быть использованы и композиционные материалы.

Втулки из композиционного материала системы медь—вольфрам могут легко заменяться несколько раз за время работы контактного наконечника.

2. Форма поверхностей контактных наконечников при их сечении плоскостью, проходящей через ось детали, должна быть несколько скругленной, радиусом Л? = 50н-100 мм. Скобы с наконечниками, имеющими прямолинейную кромку, по сравнению со скобами, имеющими скругленную кромку, подвержены в большей степени влиянию погрешностей формы в осевом сечении и перекоса скобы. Радиус скругления должен быть менее радиуса поверхности контактного наконечника. С целью уменьшения его износа не следует выбирать малые радиусы скруглений.

В отличие от микрофона пьезоприемник находится в постоянном контакте с ОК и влияет на режим колебаний последнего. Анализ АЧХ нагруженного пьезо-приемника, выполненный на основе его полной эквивалентной схемы, приведен в работе [209]. Пьезоприемник можно представить упрощенной схемой замещения, показанной на рис. 2.110. Источником колебаний является ОК, изображенный эквивалентным генератором скорости v, шунтированным механическим импедансом OK: ZH = R„ + У(ю/Ин - 1/со.йГ„) = R„ + +jX„. Обычно Х„ < 0,причем Хя » RW На рис. 2.110 Кк - контактная гибкость (см. разд. 2.5.1); ти mj и тъ - массы контактного наконечника, пьезоэлемента и его тыльной нагрузки соответственно.

В табл. 2.9 представлены формулы для вычисления радиуса а контактной зоны, максимального напряжения атах и динамической контактной гибкости Кк для случая контакта двух тел, сжимаемых статической силой F0. Параметры одного из тел (контактного наконечника преобразователя) имеют индексы 1, другого (ОК) -индексы 2. Формулы справедливы для упругой области и гладких поверхностей контактирующих тел.

плоской поверхностью и стального контактного наконечника с радиусом кривизны R\ = 15 мм и двух значений силы прижатия приведены на рис. 2.114. Зависимости диаметра 2а контактной зоны и сттах для того же случая представлены на

где Х0 - реактивная составляющая определенного формулой (2.60) полного механического импеданса нагрузки вибратора; тк - масса контактного наконечника; ти - масса измерительного пьезоэлемента. Минимумы обусловлены резонансами сил в соединенных узлом элементах Х0 и

грузки для вибраторов совмещенного и PC-преобразователей одинаков. Минимум амплитуды Uc_n абсолютного совмещенного преобразователя в диапазоне А обусловлен определенным формулой (2.61) резонансом полумассы ти/2 измерительного пьезоэлемента и массы тк контактного наконечника с импедансом Х0 нагрузки. Значения ?/сп при Х0 = 0 в обоих частотных диапазонах определяются инерционным импедансом

новка УКН-3 для автоматизированного контроля импедансным методом стальных паяных сотовых панелей размером 1100 х х 1600 мм. Механическое сканирующее устройство перемещало преобразователь по поверхности панели по параллельным прямым, разделенным небольшим шагом, который мог регулироваться в пределах 2 ... 5 мм. Скорость сканирования порядка 15 м/мин. Для уменьшения фрикционных шумов и износа контактного наконечника преобразователя поверхность панели смазывали минеральным маслом. В установке использовали импедансный дефектоскоп ИАД-2 с приставкой ПСК-1, служащей для питания пера самописца. Результаты контроля в масштабе 1:2 записывали на электротермическую бумагу. Диаграмма записи дает наглядное представление не только о выявленных дефектах, но и о структуре сотового заполнителя.

Это напряжение не должно превышать значение 1,23 [ст]//2 = = 1,23 • 581 =714 Н/мм2. Следовательно, это условие выполняется. Для всех других вариантов термообработки в качестве допускаемого контактного напряжения принимают меньшее из [а]ш и [ст]//2. Таким образом:

Поэтому требуемую вязкость масла определяют в зависимости от контактного напряжения и окружной скорости колес.

Смазывание зацепления и подшипников будем осуществлять (см. табл. 8.1) для контактного напряжения <"7/; = = 755 Н/мм2 и окружной скорости шестерни а К = 2,14 м/с минеральным маслом сорта И-Г-С-68. Уровень заливки масла установим равным (см. рис. 8.2, и)

Выбор смазочного материала основан на опыте эксплуатации машин. Принцип назначения сорта масла следующий: чем выше окружная скорость колеса, тем меньше должна быть вязкость масла, чем выше контактные давления в зубьях, тем большей вязкостью должно обладать масло. Поэтому требуемую вязкость масла определяют в зависимости от контактного напряжения и окружной скорости колес. Предварительно определяют окружную скорость, затем по скорости и контактным напряжениям по табл. 11.1 находят требуемую кинематическую вязкость и по табл. 11.2 марку масла. В настоящее время широко применяют пластичные смазочные материалы ЦИАТИМ-201 и ЛИТОЛ-24, которые допускают температуру нагрева до 130°С.

9. Проверка зубьев колес по контактным напряжениям. Расчетное значение контактного напряжения _____________

Преимущественное применение имеют масла. Принцип назначения сорта масла следующий: чем выше окружная скорость колеса, тем меньше должна быть вязкость масла и чем выше контактные давления в зацеплении, тем большей вязкостью должно обладать масло. Поэтому требуемую вязкость масла определяют в зависимости от контактного напряжения и окружной скорости колес (табл. 11.1). По табл. 11.2 выбирают марку масла для смазывания зубчатых и червячных передач. В табл. 11.3 приведены рекомендуемые сорта смазочных масел для волновых передач.

10. Определить величину наибольшего контактного напряжения GB между роликом и звездочкой обгонной муфты, если ?) = 100 мм, /=24 мм, d=13 мм, z=5. Муфта передает крутящий момент МКр = 115 000 Н • мм.

Несущая способность таких подшипников определяется величиной контактного напряжения по Герцу, которое зависит от формы соприкасающихся поверхностей. Наиболее высокие напряжения возникают при контакте двух сфер, меньшие — при контакте плоской поверхности со сферой и наиболее низкие — при контакте сферы со сферической вогнутой поверхностью радиусом, равным 1,01 — 1,02 R сферы. Во всех случаях напряжения уменьшаются с увеличением диаметра сфер.

При повышении контактного напряжения до 2000... 2200 МПа ресурс муфты резко снижается.

назначения установлен 36 000 ч (ГОСТ 16162—78). Поэтому на практике в большинстве случаев А^>УУН„; следовательно, /СЯ1=1. В качестве допускаемого контактного напряжения при расчете прямозубых передач принимают [стн] того зубчатого колеса, для которого оно меньше; как правило, это [он]2, а при расчете косо-зубых и шевронных передач

Усталостное разрушение. Усталостное разрушение рабочих поверхностей тел качения и дорожек качения колец подшипников в виде раковин или отслаивания происходит вследствие действия на них циклического контактного напряжения. Наблюдается у подшипников после длительной их работы в нормальных условиях при /?>10 об/мин и сопровождается повышенным стуком. Поэтому основным критерием работоспособности подшипников, работающих в нормальных условиях при п^Ш об/мин, является динамическая грузоподъемность, предупреждающая усталостное разрушение.