Конвективным переносом

вляется впрыскивающим пароохладителем. Все теплообменные трубы - гладкие. Топка имеет площадь 12м2, число секций 6, высота слоя 1,45 м, скорость ожижения 2,5 м/с, температура слоя 750-950°С. Другим примером двухходовой компоновки с сомкнутыми газоходами, но с циклонами, расположенными между конвективным газоходом и воздухоподогревателем, является котел паропроизводи-

Уносимая зола с недогоревшим углеродом сепарируется из дымовых газов батарейным циклоном, установленным за конвективным газоходом, и ссыпается в промежуточный бункер, из которого подаьтся через воздухораспределительную решетку в слой или транспортируется в систему золоудаления. Избыточная зола из топки охлаждается в специальном теплообменнике воздухом, идущим на ожижение. При кратности рециркуляции золы 2,5 эффективность горения составляет 98%, а связывание серы 90% для высокосернистого каменного угля при мольном отношении Ca/S= 2,3.

За конвективным газоходом установлены трубчатый воздухоподогреватель и рукавный фильтр.

У блоков мощностью более 100—150 Мет, а также при топках с двухсветным экраном встречные горелки приходится размещать на передней и задней стенках. Для создания удобных подходов и организации зоны обслуживания разрыв между топкой и конвективным газоходом в этом случае необходимо повышать почти до 3 м, что сопряжено с увеличением общей глубины котлоагрегата и нерациональным удлинением горизонтального соединительного газохода.

'Над конвективным газоходом размещены регенеративные воздухоподогреватели— у котла электростанции Брид на отметке 70 л, а у агрегата электростанции Ф. Опори —«а отметке 77 м.

3) вывод газов через окно, соединяющее топку с конвективным газоходом; при росте объема газов, опережающем увеличение ширины котла по фронту, высота этого окна при обычных компоновках и скоростях газов будет возрастать не пропорционально мощности котла, а в большей степени;

Двухсветные экраны, плоскость которых перпендикулярна фронту, делят топку на две-три камеры. В таких топках обычная П-образная компоновка еще больше затрудняет угловое и двухфронтовое размещение горелок на фронтовой и задней стенах: в проходе между топкой и конвективным газоходом должен был бы появиться ряд или два ряда горелок, что потребовало бы еще большего расширения прохода и все же не сняло бы значительных конструктивных и эксплуатационных трудностей. Расположение горелок на боковых стенах в таких топках по существу превращается в одно-фронтовое с его недостатками, а при числе двухсветных экранов больше одного и вовсе исключается.

В последнее время заводы СССР для большого числа крупных котельных агрегатов изготовляют вращающиеся воздухоподогреватели регенеративного типа. Как указывалось, если в таких агрегатах применяется очистка дробью конвективных поверхностей, то воздухоподогреватель отодвигается от конвективной шахты, фактически получается третий ход газов. Вместе с тем этот третий ход получается невысоким -и может быть размещен в отдельной легкой пристройке к котельному зданию. В результате общая глубина котельного агрегата хотя и возрастает, но два основных хода сближаются (между топкой и конвективным газоходом при описанной компоновке можно не делать разрыва), а третий ход относится в легкую пристройку или совсем выносится из здания (рис. 2-3).

Схема установки для очистки поверхностей дробью [Л. 7-3] показана на рис. 7-7. Установка состоит из следующих основных элементов: бункер для хранения дроби 1 с питателем дроби 4; эжектор 2; дробеуловитель 5; коническая мигалка 7; промежуточный бункер с сеткой 8; замедлитель дроби 9; течка 10 с разбрасывателем дроби и отбойным кольцом; бункер под конвективным газоходом 11; сепаратор 12; плоская мигалка 14, Эти элементы соединены между собой пневмотранспорта ой линией 3, трубами-течками 6, 15, 16, инжектирующей трубой 13.

размещения бункера дробеочистки пришлось сделать приямок глубиной 3 м под конвективным газоходом.

трубные панели, расположенные над топочной камерой. Затем пар нагревается в увдфшщрованнык ширмах, сначала в четырех правых и четырех левых затем в восьми средних. В первых по ходу пара ширмах (иа рис. 2-1,6 упрощенно изображена только одна из них) пар движется от коллекторов 8 в коллекторы 9, в следующих ширмах —в коллекторы 10, к которым присоединены потолочные трубные панели, расположенные над верхним конвективным газоходом. До конечной температуры пар нагревается в вертикальных трубных пакетах змеевиков, висящих в верхнем газоходе. Регулировать температуру пара можно впрыскивающими пароохладителями, размещенными между первыми и вторыми по ходу пара конвективными пакетами.

Рис 2-16. Газоплотный пылеугольный котел ТПЕ-209 на 650 т/ч, 137 кгс/см2. а — продольный разрез; б — горизонтальный разрез; обозначения те же, что на рис. 2-13; кроме того: 13 — аппарат регенеративного воздухоподогревателя; 14 — транспортер сухого шлака шнеко-вого типа; 15 — место ввода в топку рециркулируемых дымовых газов; 16 — золовой бункер под опускным конвективным газоходом; 17 — ширмы промежуточного пароперегревателя.

Таким образом, в граничном слое Прандтля при наличии в нем градиента концентрации массоперенос осуществляется двумя разными параллельно протекающими путями. Суммарная скорость процесса массопереноса определяется скоростью протекания каждого элементарного процесса переноса. Если, однако,торможение одного из этих параллельных процессов значительно меньше торможения другого, то суммарная скорость массопереноса определяется в основном скоростью этого наименее заторможенного, т. е. быстрого, процесса переноса. Скорость конвективного массопереноса в граничном слое Прандтля снижается по мере уменьшения скорости движения v в нем жидкости (см. рис. 143) и его роль в определении суммарной скорости массопереноса тоже уменьшается, а роль молекулярной диффузии возрастает. Начиная с какого-то расстояния от твердой поверхности 8 молекулярный перенос вещества становится преобладающим по сравнению с конвективным переносом, который преобладает в части слоя Прандтля (Я — 6).

со стержнем движется и та энергия упругой деформации, которой он обладает. Такой тип переноса, когда энергия (или количество движения и т. п.) переносится вместе с частицами тела, которые этой энергией обладают, называется конвективным переносом или конвекцией. Поток конвекции энергии, т. е. количество энергии, протекающей через единицу нормального сечения за единицу времени, равен, очевидно, плотности упругой энергии в стержне, умноженной на скорость его движения. Так как плотность упругой энергии

зующее соотношение между конвективным переносом и теплопроводностью на участке длиной /г.

При решении многих практических задач переносом теплоты вдоль трубы (по направлению z) путем теплопроводности можно пренебречь по сравнению с конвективным переносом. Это допущение правомерно при числах Пекле Pe — vd/a > 1. Уравнение энергии в этом случае имеет вид

При выводе формулы (2 115) предполагалось, что режим течения пленки ламинарный, пар не содержит примесей, а влиянием термического сопротивления на границе пленки с паром, конвективным переносом теплоты через пленку, действием сил инерции и трением на границе раздела фаз можно пренебречь. Вывод основан на решении уравнений d2T/dy2=0, »x(d2wjdy2) = -р^„ описывающих теплообмен в пленке.

В теории теплообмена теоретически выводится так называемая аналогия Рейнольдса, т.е. связь между конвективным переносом тепла при развитой турбулентности и переносом количества движения при Рг= 1:

Эффективный коэффициент теплопроводности пористых материалов сильно зависит также от влажности. Для влажного материала коэффициент теплопроводности значительно больше, чем для сухого и воды в отдельности. Например, для сухого кирпича ^=0,35, для воды Я=0,60, а для влажного кирпича Я,^ «'1,0 Вт/(м-К). Этот эффект может быть объяснен конвективным переносом теплоты, возникающая благодаря капиллярному движению воды внутри пористого материала и частично тем, что абсорб-ционно связанная влага имеет другие характеристики по сравнению со .свободной водой.

меняются специальные нелинейные сопротивления, позволяющие моделировать не только граничные условия с конвективным переносом тепла от поверхности, но на случай, когда наряду с конвективной теплоотдачей имеют место и другие виды теплообмена (тепловое излучение) . Примером таких установок у нас в стране является электроинтегратор* Гутенмахера.

пример, для сухого кирпича Я = 0,35, для воды А, = 0,60, а для влажного кирпича Я=1,0 Вт/(м-К). Этот эффект может быть объяснен конвективным переносом теплоты, возникающим благодаря капиллярному движению воды внутри пористого материала, и частично тем, что абсорб-ционно связанная влага имеет другие характеристики по сравнению со свободной водой.

И уже по-настоящему широкое поле деятельности открывается перед конвективным переносом в плотных зернистых слоях, продуваемых газом. Правда, название процесса переноса теплоты теплопроводностью в этом случае представляется еще более условным, т. е. правомерность использования этого термина выглядит еще более проблематичной, так как конвекции принадлежит существенная доля переносимой теплоты. Подсчитайте сами. Для расчета фильтрационной, или конвективной, составляющей эффективного коэффициента теплопроводности в плотном слое была предложена формула А,ф===360 ucpd. Используя ее, например, для случая, когда диаметр зерен песка d=\ мм, удельная теплоемкость газа (воздуха) С= 1,006 кДж/(кг-К), плотность воздуха р=1,2 кг/м3, а скорость фильтрации « = 0,3м/с (меньше скорости начала псевдоожижения), можно оценить вклад «конвективной теплопроводности» как А,ф = 0,13 Вт/(м-К), что

Ограничим анализ случаем квазистационарного разрушения и допустим, что внутри прококсованного слоя все теплофизические свойства постоянны (см. гл. 3). Кроме того, учтем, что перенос тепла внутри газовых струек за счет молекулярной теплопроводности ничтожно мал по сравнению с конвективным переносом тепла, особенно при высоких скоростях разрушения. При этих допущениях математическая постановка задачи формулируется следующим образом: