Координаты приложения

вой и гидродинамической составляющих процесса построены гидродинамическая и тепловая характеристики. Гидродинамическая характеристика устанавливает зависимость между удельным расходом охладителя и полным перепадом давлений на пористой стенке при постоянном внешнем тепловом потоке. Тепловой характеристикой является зависимость плотности воспринимаемого системой внешнего теплового потока от координаты поверхности фазового превращения при постоянном перепаде давлений на стенке.

Выразим вектор и12 через координаты поверхности 5 и заданные параметры синтеза с помощью выражений (9.5). Определяя «12 из выражения (9.6), решим уравнение (9.1), после чего определим координаты точек поверхности 52, элемента звена 2 кинематической пары, сопряженной с поверхностью звена /.

где vi, i — криволинейные координаты поверхности Si.

где v, —криволинейные координаты поверхности. Требуется найти по точкам сопряженную поверхность 5а звена 2 в системе координат, связанной с этим звеном.

где г, — радиус-вектор точки на поверхности Q, v, — криволинейные координаты поверхности Q, »{$„'* — скорость точки контакта на поверхности Q (или Si) в ее движении относительно поверхности S\ (или Q), пц — орт нормали к поверхности Q в точке контакта в системе координат, связанной с поверхностью Q.

где /с—температура на поверхности тела; х, у, г — координаты поверхности тела.

Задание распределений ?с(т, хс, УС, zc) и <7с(т, хс, ус, zc), где хс, Ус, zc — координаты поверхности тела, часто затруднительно, так как tc и qc в общем случае зависят от процессов теплообмена в стенке и по другую ее сторону. Строго говоря, в этом случае тепловые граничные условия нельзя назначить заранее, так как они' являются сложной функцией совокупности всех отдельных процессов теплообмена. Необходимо к системе дифференциальных уравнений рассматриваемого процесса конвективного теплообмена присоединить дифференциальные уравнения, описывающие процесс теплопроводности в стенке и процесс конвективного теплообмена по другую ее сторону, и задать условия сопряжения.

Теорема о размерных параметрах. Если существует физически обоснованная функциональная зависимость Э = /э (R) заданного эксплуатационного показателя Э детали от рельефа или профиля ее поверхности, то наилучшим в смысле точности информации размерным параметром, характеризующим степень соответствия рельефа или профиля поверхности требуемым значениям эксплуатационного показателя, будет структурно соответствующий функции f3 функционал R3, определенный на поверхности f (x, z) или на некотором множестве ее профилей / (л:), где х и z—- координаты поверхности детали. Качество других размерных параметров Ri^3 в этом случае будет находиться в прямой зависимости

Исследуя на экстремум функцию приведенных напряжений, получим координаты поверхности контакта экстремальных напряжений:

где Тп — температура поверхности тела; хп, Уп, zu — координаты поверхности тела.

где х, у, г — координаты поверхности, заданной в векторной (1.67) или параметрической (1.68) форме.

(Pi — ход винтовой поверхности). Координаты поверхности Д в прямоугольной системе координат с осью Ог' совпадающей с осью детали (рис. 9), следующие:

где а(, bt — соответственно координаты приложения сосредоточенных нагрузок MI и Р(; С( и d-i — соответственно координаты начала и конца распределенной нагрузки. Слагаемые под знаком суммы берутся со знаком «плюс» при указанных направлениях нагрузок (см. рис. 27) и со знаком «минус» при противоположных направлениях.

1. Установить основные конструктивные параметры механизма и допустимые пределы их изменения (длина подвижных и неподвижных направляющих, ширина их граней, расстояние между направляющими, координаты приложения сил и др.).

Для поиска оптимального варианта было учтено шесть конструктивных факторов (длина и ширина направляющих, координаты приложения тягового усилия), шесть факторов, отражающих условия эксплуатации (составляющие усилия резания, длина обработки, масса подвижных частей, коэффициент трения, концентрация абразива в смазке). Для каждого фактора было установлено пять уровней в пределах его возможного изменения.

где а^, Ь( — соответственно координаты приложения сосредоточенных нагрузок Mt и Ре; с/ и d? — соответственно координаты начала и конца распределенной нагрузки. Слагаемые под знаком суммы берутся со знаком «плюс» при указанных направлениях нагрузок (см. рис. 27) и со знаком «минус» при противоположных направлениях.

Здесь 00 и vg — соответственно угол поворота и прогиб в начале координат (00 и у о определяются из условий закрепления балки); а, Ь — координаты приложения сосредоточенных нагрузок соответственно М и Р; с и d — координаты соответственно начала и конца распределенной нагрузки. Слагаемые под знаком суммы берутся со знаком плюс при указанных направлениях нагрузок (фиг. 31) и со знаком минус при противоположных направлениях.

обрабатываемых деталей, являются геометрические погрешности станка, инструмента и приспособления, переменная жесткость системы СПИД по координате перемещения режущего инструмента из-за изме-нения величины упругих перемещений узлов станка вследствие перемещения силы резания в процессе обработки; изменения жесткости обрабатываемых деталей как вследствие изменения координаты приложения силы резания, так и изменения размеров детали в процессе ее обработки (изменение размеров сечения детали вследствие снятия слоя материала) и др.

§10. Определение величины и координаты приложения результирующей сил, нагружающих лопатки рабочих колес

Для определения координаты приложения равнодействующей гидродинамических сил воспользуемся применявшимся выше приемом. Расчленим момент, передаваемый гидромуфтой в данном режиме, на три: Ма; Mf; Мьр.

Для определения координаты приложения равнодействующей сил, создающих реактивный момент, обратимся к фиг. 148 *. Положим, что все относительное движение жидкости может быть представлено движением по окружности радиуса /.

§ !10. Определение величины и координаты приложения результирующей сил, нагружающих лопатки рабочих колес гидромуфт ........................ 64

Графический способ по сравнению со всеми другими позволяет наиболее быстро определить внутренние усилия в кольце при любом количестве сосредоточенных сил разного вида, равных или различных по величине. Координаты приложения сил не вызывают каких-либо затруднений. Способ состоит в том, что на одном общем графике строятся графики внутренних усилий (или коэффициентов усилий kM, kN, kQ) каждой простейшей схемы со смещением относительно друг друга на угол, равный углу смещения внешних сил в общей схеме нагружения. Построенные графики суммируются.

В результате изгиба оси можно предположить, что нагрузка будет передаваться двумя сосредоточенными силами Р (рис. 81, б), координаты приложения которых примем с учетом толщин шайб и зазоров, а также фасок в проушине.