Координатах представлены

строенная в координатах "напряжение - температура". Уравнение линии допустимых напряжений, полученное в работе [4] из условия стабильного существования трещин KI, KIC имеет вид;

упругий коэффициент концентрации напряжений а^1ах=она0. Далее в координатах напряжение - деформация строится зависимость

В процессе этого испытания специальное устройство испытательной машины автоматически вычерчивает диаграмму, выражающую зависимость между растягивающей силой и абсолютным удлинением, т. е. в координатах (Р, А/). Для изучения механических свойств материала независимо от размеров образца применяется диаграмма в координатах «напряжение — относительное удлинение» (а, е). Эти диаграммы отличаются друг от друга лишь масштабами.

При испытании на длительную прочность разрушение образца автоматически фиксируется электрическими часами // (см. рис. 40), отключающимися при разрыве образца отключателем «К». Наглядное представление о сравнительном поведении материалов в коррозионной среде под действием растягивающих напряжений дают кривые длительной прочности, построенные в координатах: напряжение— логарифм времени до разрушения.

Фиг. 27. Кривая ползучести циркония в координатах напряжение—температура при скорости 1—W~h% час (по Даниельсу и Хартингу).

Путем построения кривой усталости в координатах напряжение — логарифм медианы числа циклов до разрушения и ее экстраполяции до долговечности 5- 10е — 107 циклов производится графическая оценка предела выносливости.

где е — скорость ползучести, а — напряжение в данном компоненте, измеренное вне композита, <т0— напряжение, которое необходимо приложить, чтобы обеспечить скорость ползучести 1 %/ч, ;\j — наклон кривой в логарифмических координатах напряжение —

Отмеченное выше позволяет высказать предположение о наличии поверхности нагружения в координатах напряжение, деформация и температура (рис. 2.5.2, б), аналогичной для исходного нагружения трактовке, сформулированной в работе [173]. Поверхность нагружения по параметру числа полуциклов образуется семейством диаграмм деформирования, полученных при постоянной температуре. В данный момент времени для заданного

Запись петель гистерезиса осуществлялась на диаграммном приборе машины УМЭ-10Т и приборе типа ПДС-021 в координатах напряжение — деформация. В ряде случаев на двухкоординатных приборах фиксировалась взаимосвязь продольной и поперечной деформации. Максимальное усиление (масштаб записи) 1000 : 1. Испытания проводили на сплошных цилиндрических диаметром 10 мм и трубчатых диаметром 21 X 1.5 мм образцах.

по кривой длительной прочности, a %\ —• время до разрушения при испытании на термическую усталость), то предельная кривая разрушения при термической усталости в координатах напряжение — время будет смещена по оси времени на величину коэффициента у. При независимости коэффициента у от уровня нагрузки в логарифмических координатах кривая параллельна прямой АВ, характеризующей длительную прочность материала (рис. 97). Запишем уравнение для определения запаса прочности, выразив его через характеристику длительной статической прочности.

Исследована кинетика ползучести на первой стадии алюминия марки А1 в температурном диапазоне 20—280 "С при различных уровнях приложенного напряжения. Найдено, что в координатах напряжение — температура испытания четко выделяются граничащие между собой и осью температуры три области, в каждой из которых наблюдается одна из известных кинетических закономерностей. С ростом температуры логарифмическая ползучесть (первая область) сменяется кубической закономерностью Андраде (вторая область), а кубическая — квадратичной Андраде (третья область). С ростом напряжения температурный интервал кубической зависимости растет за счет первой области. Температура перехода от кубической к квадратичной не зависит от напряжения и примерно равна 0,5 температуры плавления. Энергия активации ползучести во второй и третьей областях линейно уменьшается с ростом напряжения. Результаты исследований рассматриваются с точки зрения вопроса о ведущей роли сдвиговых или диффузионных процессов.

решения в безразмерных координатах представлены на рис. 68— 70. По результатам расчетов фронт упруго-пластической волны имеет упругий участок (упругий предвестник), распространяющийся со скоростью упругих волн, и упруго-пластический участок (обычно называемый пластической волной), скорость распространения которого несколько ниже скорости упругой волны.

Графики обработки опытных данных в указанных координатах представлены на фиг. 6 и 7, численные величины даны ниже.

хорошо видна и на рис. 1-31, где в координатах / —/ представлены изобары для водяного пара.

В качестве независимых переменных модели ПТУ первой схемы, сопряженные циклы которой в Т—S координатах представлены на рис. 9.1, целесообразно использовать давления торможения паровых потоков на выходе соответственно из первой р2Н второй р4 ступеней турбины. Низкие значения коэффициентов О2~з и О4-5 ставят под сомнение целесообразность применения двухступенчатой регенерации в ПТУ с ДФС. Для строгого решения этого вопроса используем следующий прием. Будем рассчитывать эффективный КПД ПТУ первой схемы т]Эф : при одноступенчатом процессе расширения на турбине 1—4', показанном штриховой

На рис. 4-15 в относительных координатах представлены кривые переходного процесса для ррт/р. На основании графика рис. 4-15 можно сделать заключение, что при аналогичных исходных условиях нестационарный процесс развивается с большей интенсивностью для сребренных труб. Такие трубы получают дополнительное количество тепла, которое протекает по ребру к трубе.

Статические характеристики привода в относительных координатах представлены на рис. 2.15, а и б. Из характеристик вид-

На рис. 196, 197 в двойных логарифмических координатах представлены диаграммы зависимости скоростей ползучести от напря-

На рис. 2.17 в координатах -^-; — — представлены эксперимен-

На рис. 2,18 в логарифмических координатах представлены графики зависимостей от напряжения пластической деформации, взятой из кривой мгновенного растяжения (кривая / на рис. 2.19), и скорости деформации ползучести. Из линейности этих графиков следует справедливость степенных зависимостей (2.76) и (1.2) соответственно. Определенные из этих графиков постоянные

(бумвинил). Кривая 2 построена для средних значений 0В, а кривые 1 и 3 ограничивают 95%-ный доверительный интервал. Нанесенные на рис. 3.84 точки отвечают экспериментальным данным. Судя по рис. 3.84, тензориаль-ная формула хорошо описывает анизотропию бумвинила и может быть применена для описания анизотропии механических свойств волокнистых композиций малой жесткости. На рис. 3.85 в полярных координатах представлены кривые разрывной прочности оа и растяжимости еа