Коромысла относительно

Легированные стали повышенной прокаливасмо-сти, не обладающие теплостойкостью. Легированные инструментальные стали (табл. 14) подобно углеродистым не обладают теплостойкостью и пригодны только для резания относительно мягких материалов с небольшой скоростью. Их используют для инструмента, подвергаемого в работе нагреву не свыше 200—250° С. Структура этих сталей: после отжига — зернистый перлит(легированный феррит и карбид УИ3С) после закалки — мартенсит и карбиды М3С. Легированные стали по сравнению с углеродистыми обладают большей устойчивостью переохлажденного аусте-нита, а следовательно, большей прокаливаемо-стью. Инструменты из этих сталей можно охлаждать при закалке в масле и в горячих средах (ступенчатая закалка), что уменьшает деформацию и коробление инструмента. Низколегированные стали 11Х и 13Х рекомендованы для инструментов диаметром до IS мм, закаливаемых в масле или горячих средах для уменьшения деформации по сравнению с получаемой в углеродистых сталях, закаливаемых в воде. Стали повышенной прокаливаемости

Инструмент-концентратор изготовляют из одной заготовки различными способами механической обработки (или раздельно инструмент и концентратор с последующим соединением их сваркой). Коробление инструмента, возникающее в процессе сварки, устраняют дополнительной механической обработкой (необходим припуск 1,5—2,0 мм).

Коробление инструмента, возникающее в процессе сварки, устраняется дополнительной механической обработкой (необходим припуск 1,5—2,0 мм).

Коробление инструмента, возникающее в процессе сварки, устраняется дополнительной механической обработкой (необходим припуск 1,5—2,0 мм).

Легированные стали повышенной прокаливаемости, не обладающие теплостойкостью (ГОСТ 5950—73). Легированные инструментальные стали (табл. 26) подобно углеродистым не обладают теплостойкостью и пригодны только для резания материалов невысокой прочности (ав = 500 4-600 МПа) с небольшой скоростью (до 5—8 м/мин). Их используют для инструмента, не подвергаемого в работе нагреву свыше 200—250 °С. Легированные стали по сравнению с углеродистыми обладают большой устойчивостью переохлажденного аустенита, а следовательно, большей прокали-ваемостью. Инструменты из этих сталей можно охлаждать при закалке в масле и горячих средах (ступенчатая закалка), что уменьшает деформацию и коробление инструмента. Низколегированные стали ПХФ и 13Х рекомендованы для инструментов диаметром до 15 мм, закаливаемых в масле или горячих средах для уменьшения деформации по сравнению с получаемой в углеродистых сталях, закаливаемых в воде. Ванадий тормозит рост зерна при нагреве под закалку.

вращает коробление инструмента из-за внутренних напряжений, возникающих при

Наличие в стали 9ХС хрома и кремния обеспечивает у нее устойчивость аустенита; ее диаграмма изотермического превращения аустенита (фиг. 219, б) обнаруживает сдвиг вправо кривой начала превращения аустенита, что облегчает применение к ней ступенчатой закалки, уменьшающей коробление инструмента.

Благодаря большей прокаливаемое™ и закалке в масле, что уменьшает деформацию и коробление инструмента, низколегированные стали используются для изготовления инструмента большой длины и крупного сечения

жения, а следовательно, снизить коробление инструмента и возможность образования в нем закалочных трещин

Легированные стали повышенной прокаливаемо-сти, не обладающие теплостойкостью. Легированные инструментальные стали (табл. 14) подобно углеродистым не обладают теплостойкостью и пригодны только для резания относительно мягких материалов с небольшой скоростью. Их используют для инструмента, подвергаемого в работе нагреву не свыше 200—250° С. Структура этих сталей; после отжига — зернистый перлит (легированный феррит и карбид МЯС) после закалки — мартенсит и карбиды М3С. Легированные стали по сравнению с углеродистыми обладают большей устойчивостью переохлажденного аусте-нита, а следовательно, большей прокаливаемо-стью. Инструменты из этих сталей можно охлаждать при закалке в масле ив горячих средах (ступенчатая закалка), что уменьшает деформацию и коробление инструмента. Низколегированные стали ИХ и 13Х рекомендованы для инструментов диаметром до 15мм, закаливаемых в масле или горячих средах для уменьшения деформации по сравнению с получаемой в углеродистых сталях, закаливаемых в воде. Стали повышенной прокаливаемое™

Инструмент-концентратор изготовляют из одной заготовки способами механической обработки или раздельно (инструмент и концентратор) с последующим неразъемным соединением их сваркой, техзология которой приведена в работе [7], а общая методика и примеры (Расчета— в работе [4]. Коробление инструмента в процессе сварки устраняется дополнительной механической обрэботкой (необходим припуск 1,5— 2 мм).

253. Для четырехзвенного шарнирного механизма определить Приведенный к валу А звена АВ момент М„ от момента М3 = 40 нм, приложенного к коромыслу 3, и приведенный момент инерции /„ от мас:ы коромысла, если момент инерции коромысла относительно оси D равен ID = 0,016 кгм2, 1АВ = 100 мм, 1ВС = /со == 400 мм, углы рх = ф12 = ф3 = 90°.

В расчетах принять: 1) массы звеньев шатунов 2 и 4 — m2 = m4 = ql, где q — 10 кг/м —масса 1 м звена; поршней 3 и 5 — т3 = т5 = 0,3т2; кривошипа / — т, = 5т2; 2) центры масс шатунов находятся в точках S2 и S4 с координатами BS2 = BS4 = 0.35ЙС; кривошип уравновешен; 3) моменты инерции относительно .центров масс: у шатунов /s =1$ =0,17т2ф У кривошипа 1Л = = O.SSmjrj; 4) максимальный угол давления в кулачковом механизме •& — 45; 5) центр масс коромысла находится в точке S с координатой 5УИ = 0,5(Г[ — == л2) = 0,5 (GM — Л1Л'); 6) момент инерции коромысла относительно его оси

кулисы 3 — 3' — т = ql, где q = 30 кг/м; поршня 5 — m5 = m3 + тл; массы кривошипа / н кулисных камней 2 и 4 — не учитывать; 3) моменты инерции относительно центров масс /s = 0,08m/'; 4) закон движения клапана при удалении и возвращении — № 3; 5) рабочий угол кулачка фр = фу + фд с + ф„ = «р — — 30° распределить по фазам удаления, возвращения и дальнего стояния; ф = = 2ФВ; <Гд с = 0; 6) угол качания коромысла -ф=1Г28'; 7) максимальный угол давления в кулачковом механизме v n = 45°; 8) центр масс коромысла в точке S с координатой SG — 0,5 (л, — г2); 9) момент инерции коромысла относительно оси вращения G — /с==0,33/?гт (г\— /^л, + Г1}', '^) М°ДУЛЬ зубчатых колес опре-

Момент инерции коромысла относительно осп вращения /0, кг • м3

253. Для четырехзвенного шарнирного механизма определить приведенный к валу А звена АВ момент Мп от момента Ms — 40 нм, приложенного к коромыслу 3, и приведенный момент инерции /л от массы коромысла, если момент инерции коромысла относительно оси D равен ID = 0,016 кгм2, 1АВ = 100 мм, IBC = ICD = 400 мм, углы
посредством шатунов 2 и 5 и коромысла 1, качающегося вокруг оси А. Длины звеньев механизма A BCD должны удовлетворять условию AD -\- DC < CB -f- AB. Коромысло / сбалансировано относительно оси вращения А.

К коромыслу / четырех-звенного шарнирного механизма ABCD присоединен шатун 2, входящий во вращательную пару с ползуном 3. Коромысло / качается вокруг оси А, приводя посредством шатуна 2 в поступательное движение ползун 3. Длины звеньев механизма ABCD должны удовлетворять условию AD + DC < С В + -f- AB. Для балансировки коромысла / относительно

Наконец, угол поворота коромысла относительно оси х определяется из следующих рассуждений. Угол наклона оси 1] к оси х

б) определение угла поворота коромысла относительно стойки;

При исследовании кинематики рассматриваемых механизмов возникает необходимость определения угла поворота и скорости и ускорения вращения коромысла относительно оси СЕ. Для решения этой части задачи выберем прямоугольную систему координат \ivft с началом в точке Е и той же ориентации, что и

система хуг. Направим ось \и вдоль прямой ЕС, а ось v — параллельно координатной плоскости ху. При этом проекция BE коромысла ВС при движении механизмов будет совершать возвратно-вращательное движение в координатной плоскости vft. Параметры этого движения отображают вращение коромысла относительно оси ЕС.