Количество выделяющихся

Здесь KB — необходимый воздухообмен (количество заменяемого воздуха), м3/ч; Z — количество выделяющегося в помещении вредного компонента (вредности), г/ч (мг/ч); ПДК—предельно допустимая концентрация данного вида вредности, устанавливаемая санитарными нормами, г/м3 (мг/м3); z — концентрация данной вредности в приточном воздухе в тех же единицах.

При электролитическом осаждении количество выделяющегося осадка прямо пропорционально количеству прошедшего через раствор электричества. Для выделения 1 г • же любого металла затрачивается 96,5- 103 к электричества. Количество

Начало выделения избыточного феррита (цементита) на диаграмме изотермического распада отмечается дополнительной кривой (рис. 105, а). Количество выделяющегося избыточного феррита (или цементита) уменьшается с понижением температуры, и при некоторой степени переохлаждения распад начинается непосредственно с образования зародышей эвтектоида, или точнее квазиэвтектоида, т. е. структуры эвтектоидного типа, но отличающейся иным составом, чем перлит (эвтектоид). Покажем это на примере доэвтектоидной стали, содержащей 0,45 % С (рис. 105). При 727 °С (равновесная точка AJ количество феррита в доэвтектоидной стали с 0,45 % С определится

отношением aS/pS (рис. 105, б). При переохлаждении до ~625 °С количество феррита станет меньше и выразится отношением ба:гв. При ~580'С количество избыточного феррита станет равным пулю. В заштрихованном (рис. 105) треугольнике : избыточные фазы из ау-стенита выделяться не будут, а образуется квазиэвтектоид. Так как с понижением температуры количество выделяющегося избыточного

В растворе, насыщенном H2S и содержащем 5 % NaCl и 0,1 % уксусной кислоты (имитация кислой среды газовых скважин), разрушение сплава зависит от температуры и скорости равномерной коррозии, которая преобладает в этих условиях и приводит к образованию водорода. При комнатной температуре разрушение вследствие водородного растрескивания (называемого иногда также сульфидным растрескиванием) протекает обычно только в том случае, если обработанные холодным способом сплавы были подвергнуты последующей термической обработке (состарены на заводе-изготовителе). Старение сплавов, увеличивающее их прочность, может приводить также к усилению равномерной коррозии в кислотах. При этом количество выделяющегося водорода становится достаточным, чтобы вызвать растрескивание. При повышенной температуре разрушения этого типа обычно уменьшаются (меньше водорода проникает в металл и больше удаляется в виде газа). Однако в области повышенных температур водородное растрескивание может смениться КРН, которое связано с присутствием хлоридов. В этом случае контакт сплавов с более активными металлами предотвращает растрескивание (протекторная защита).

гии движения вследствие вязкого трения и перехода этой энергии в тепло. Процесс этот называют диссипацией энергии движения. Конечно, диссипация энергии происходит и при умеренных скоростях течения потока; однако количество выделяющегося тепла оказывается при этом незначительным, и пренебрежение им в расчетах теплоотдачи вполне оправдано. Иное положение складывается при высоких скоростях, так как в этом случае не учитывать внутренний разогрев потока уже нельзя.

В работах [61, 62] рассматривается возможность реализации при коррозионном растрескивании титановых сплавов обоих механизмов. При этом с увеличением коэффициента интенсивности напряжений доля анодного растворения (повышенное растравливание на полосах скольжения) уменьшается, а количество выделяющегося водорода и соответственно водородное охрупчивание увеличиваются. Близкие представления подробно развиты В. А. Маричевым [63, 64]. Он считает, что критическая скорость роста трещин — vKp и соответствующая ей критическая величина интенсивности напряжений, при которой происходит водородное охрупчивание (Кв ох), являются количественными показателями роли локального анодного растворения и водородного охрупчивания при росте трещин. При v/vKp и ^/>?в.ох преобладает механизм водородного охрупчивания. Эта точка зрения не содержит ограничений, связанных с составом сплава или электролита. Возможность ее распространения на различные материалы требует экспериментальной проверки.

Применение ГРГ для разложения воды с целью получения нового горючего — водорода вряд ли целесообразно, поскольку 1) количество выделяющегося Н2 невелико, 2) одновременное использование теплоты реакции ГРГ с водой затруднительно, 3) ГРГ дороги, мало распространены, неудобны в эксплуатации и в рабочем процессе.

Дороговизна ГРГ, трудности организации невзрывоопасного процесса разложения воды, малое количество выделяющегося водорода по сравнению с расходом ГРГ и ряд других дефектов делают эту систему бесперспективной.

щие потерю металла, не только не защищают металл от наводоро-живания и от снижения механической прочности, а напротив, приводят к усиленному проникновению водорода в металл и к резкому падению прочности. Обычно такими свойствами обладают анионо-подобные добавки, в частности органические вещества, содержащие серу. Более того, было выяснено [198; 233], что ингибиторы, понижающие как скорость коррозионного растворения металла, так и скорость выделения водорода, могут в определенных случаях, снижая общее количество выделяющегося водорода, увеличивать в то же время его долю, проникающую в металл, т. е. стимулировать процесс наводороживания. Иными словами, была показана необходимость раздельного определения воздействия ингибиторов на процесс коррозии и на процесс наводороживания. Ингибиторы коррозии могут быть стимуляторами наводороживания. Учитывать это обстоятельство особенно важно при ингибировании коррозии напряженных металлов [69] или металлов под механической нагрузкой, когда они наиболее склонны к водородному охрупчиванию [3]. Некоторые примеры подобного влияния ингибиторов кислотного растворения стали и стимуляторов наводороживания приведены в табл. 5. Приведенные в ней катионоактивные соединения КПИ-1 (хлорида ДЗОП) и КПИ-3 не только замедляют коррозию, но и существенно снижают

Более полное воздействие минеральных наполнителей на процесс отверждения смол было изучено на примере полиэфирной смолы с содержанием наполнителей 33 и 50% (табл. 7). Изменение времени отверждения (времени повышения температуры от 80 до 150 °С) не всегда сопровождалось соответствующим изменением количества выделяющегося тепла. Циркон (ZrSiO4), сульфат бария и карбонат кальция значительно ускоряют отверждение смолы. В присутствии окиси алюминия время отверждения увеличивается, а количество выделяющегося тепла уменьшается. Последний эффект характерен для всех наполнителей. Из-за сильного ингибирующего влияния на процесс отверждения смол примене-

При нагревании твердого топлива без доступа воздуха его органическая масса разлагается, в результате чего образуются газы, водяные и смоляные пары и углеродсодержащий остаток. Суммарное количество выделяющихся л е-тучих веществ увеличивается с ростом температуры и времени выдержки. Этот процесс в основном заканчивается при 700—800 °С. По ГОСТ 6382— 80 (стандарт СЭВ 2033—79) выход летучих VAa! в процентах на сухое беззольное состояние определяется путем прокаливания 1 г топлива в закрытом тигле при 850±10°С в течение 7 мин. Выход летучих является важнейшей характеристикой топлива и уменьшается по мере увеличения его возраста. Чем больше выход летучих, т. е. чем больше сухой беззольной массы превращается при нагревании в горючий газ, тем проще зажечь это топливо и легче поддерживать устойчивое горение. Органическая часть древесины и горючих сланцев при нагревании без доступа воздуха почти целиком переходит в летучие вещества (Kdal = 85ч-90 %), в то время как у антрацитов V/daf = 34-4 %. Именно большой выход летучих определяет хорошую горючесть древесины.

где V — количество воздуха, м3/с; QK — количество избыточной теплоты в помещении, Вт; mM — количество избыточной влаги, выделяющейся в помещении, г/с; z — количество выделяющихся вредных веществ, мг/с; тпл — количество пыли, поступающее в воздух помещения, г/с; i, d и у — соответственно энтальпия (в Дж/кг), влагосодержа-ние (в г/кг) и концентрация (в г/кг); м. о — воздух, удаляемый местными отсосами, общеобменной вентиляцией и т. п.; п — воздух, подаваемый в помещения; ух — воздух, удаляемый из помещения за пределами рабочей зоны; д — допустимая концентрация. Нормами предусмотрено

При нагревании твердого топлива без доступа воздуха его органическая масса разлагается, в результате чего образуются газы, водяные и смоляные пары и углеродсодержа-щий остаток. Суммарное .количество выделяющихся летучих веществ увеличивается с увеличением температуры и времени выдержки. Этот процесс в основном заканчивается при 700—800°С, поэтому по ГОСТ 6382—75 выход летучих 1/г, в % на горючую массу, определяется путем прокаливания 1 г топлива в закрытом тигле при 850+10°С в течение 7 мин. Выход летучих является важнейшей характеристикой горючей массы топлива и уменьшается по мере увеличения его возраста. Чем больше выход летучих, т. е. чем больше топлива превращается при нагревании в горючий газ, тем проще зажечь это топливо и легче поддерживать устойчивое горение. Органическая часть древесины и горючих сланцев при нагревании без доступа воздуха почти целиком переходит в летучие вещества (^^5^90%), в то вре-132

Пламя горючей смеси из летучих и воздуха «обнимает» частицу, вытягиваясь в кормовой части по направлению движения потока. Пока количество выделяющихся газов разложения достаточно велико, кислород, «пере-

где mg — количество выделяющихся газов, кг/ч; Шт* — масса снимаемого металла, кг/ч; k — численный множитель определяемого газа в формуле химической реакции; Mg и Mmet — молярные массы определяемого газа и металла, кг/кмоль.

* * * Количество выделяющихся вредных веществ незначительно и при расчете вентиляционных выбросов может не учитываться.

Специфические свойства той или иной смолы (олигомера), входящей в состав термореактивных пластмасс, определяют не только их рецептуру (необходимость введения отвердителей, количественное содержание того или иного наполнителя и т. п.) и его технологические характеристики (текучесть, параметры прессования — температура, давление, время, величину технологической усадки, количество выделяющихся летучих), но и основные свойства готовой детали (теплостойкость, формо-и размероизменяемость во времени и под действием различных внешних факторов, механическую прочность, химическую стойкость, электроизоляционные свойства и т. п.). В состав большинства пластических масс, кроме полимерного связующего, могут входить отвердители, пластификаторы, наполнители, красители, порообразо-ватели, смазывающие вещества и другие добавки.

Количество выделяющихся вредных примесей определяется опытным путём либо принимается на основе практических и теоретических данных.

Основными расчётными данными при определении необходимых количеств вентиляционного воздуха служат: 1) количество выделяющихся вредных примесей (газов, паров и пыли); 2) количество тепла и влаги в вентилируемом помещении; 3) количество удаляемого воздуха через местные отсосы.

Количество выделяющихся примесей — газов и паров — задаётся технологами на основе практических данных или определяется опытным путём при помощи инструментальных испытаний.

Метод аквариума. При пневматическом испытании по этому методу внутри испытуемого изделия при заполнении газом создают давление 10—20 % от испытательного, но не более 0,2 МПа, затем изделие погружают в жидкость. После погружения давление в изделии повышают до испытательного и выдерживают его в течение 3—5 мин. Появление пузырьков газа свидетельствует о негерметичности изделия. В этом случае отсчитывают количество выделяющихся пузырьков и измеряют секундомером время их образования. Величину течи определяют по кривым рис. 5.62.