|
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 | | ||
Количество впрыскиваемойи количество возвращаемого конденсата Форсунка с обратным сливом. В форсунке с обратным сливом (рис. 6-5) применен принцип сохранения постоянного количества вращающегося топлива при изменении его расхода. В этой форсунке топливо поступает в камеру завихрения / через тангенциальные отверстия 2, а затем через сопло 3 в топочный объем. Из камеры завихрения отходит труба 4, через которую часть топлива может быть возвращена обратно в бак. Количество возвращаемого топлива регулируется вентилем. По мнению авторов этой форсунки, постоянство количества закрученного потока жидкости при разных где Су — количество возвращаемого в котельную конденсата, т/ч; /к — энтальпия возвращаемого конденсата, ккал/кг; tm.B — температура исходной воды, °С; т — число часов работы в году; Я,т — цена условного топлива фран-ко-склад котельная, руб/т; г]к.у — к. п. д. котельной установки; ЛЯд.в — экономия на питательной воде: количество возвращаемого в котельную конденсата GK=1,8 т/ч; 1) количество возвращаемого конденсата; Количество возвращаемого конденсата от потребителей пара 19 апга GIQ = 100 т\час. Количество возвращаемого конденсата'от потребителей пара 3,5 ата C?e K — количество возвращаемого конденсата; Нк.т — жесткость конденсата турбин в нем. град. Большое значение для будущей эксплуатации имеет правильное решение вопросов подготовки воды для питания паровых котлов: качество сырой воды, будущий баланс питательной воды, т. е. количество возвращаемого в котельную конденсата, качество его, методы обработки добавочной воды. Эти вопросы должны быть решены на стадии проектирования установки. где %н — степень выгорания углерода кокса в уносе при отсутствии возврата уноса, определяемая согласно формуле (8-45); Рв.ун — количество возвращаемого уноса, %. Св.ун — количество возвращаемого уноса, % ; Vе — выход летучих топлива на горючую массу, %. Количество впрыскиваемой воды ДО (при установке впрыскивающего пароохладителя „в рассечку") определяется по формуле Среди различных вариантов схем, рассчитанных на работу турбины на смеси продуктов сгорания с водяным паром, особое место занимает схема с генерацией пара только за счет отходящего тепла [Л. 1-4]. Мощностные характеристики у этой схемы не хуже, чем у схемы с впрыском воды в газовый тракт (если количество впрыскиваемой воды не превышает 8—20% весового расхода воздуха, подаваемого компрессором). Но с термодинамической точки зрения схема с котлом-утилизатором, генерирующим пар, подаваемый в газовый тракт, как правило, совершеннее схемы с впрыском воды (при выборе умеренных степеней сжатия она приближается по оптимальному к. п. д. к ГТУ с развитой регенерацией), а по характеристикам переменных режимов, показателям капитальных вложений и по предельной мощности превосходит эти газотурбинные установки. Отсюда видно, что с ростом допустимой температуры tl перед газовой турбиной возможное количество впрыскиваемой воды сокращается. Количество впрыскиваемой воды теоретически равно: На выходе из плазмотрона температура нитрозных газов Т2 — 3000 -=--н 3400° К, для снижения которой и закалки окислов азота впрыскивается вода. Далее смесь направляется в парогазовую турбину, причем и температура смеси закаленных нитрозных газов с перегретым водяным паром, и количество впрыскиваемой воды для закалки окислов азота определяются параметрами рабочего тела турбины. Количество впрыскиваемой воды (удельный расход) в зависимости от конечной температуры рабочего агента (573—600° К) при осуществлении простейшей схемы dy = 12 —• 14 кг/кг нефти. где i* = in в в случае закритических параметров и i* = /„ас в случае докритических параметров; Q6 — тепловосприятие отдельной поверхности, отнесенное к 1 м3 (1 кг) топлива; к — число впрысков; п — число пучков; denp — количество впрыскиваемой воды в кг/ч; DK — расход среды после впрыска в кг/ч; ix — теплосодержание среды перед впрыском, Охлаждающая способность обоих пароохладителей в сумме может быть достаточно большой для поддержания стабильного перегрева даже при резких изменениях режима котельного агрегата с чисто конвективным перегревателем. Вместе с тем умеренное количество впрыскиваемой воды допускает использование для впрыска конденсата подогревателей высокого давления в смеси с турбинным конденсатом и с дистиллатом испарителей. При этом ослабляются также такие недостатки поверхностного пароохладителя, как связь регулирования перегрева пара и уровня воды в барабане котла, изменение температуры питательной воды перед водяным экономайзером и др. Описанная схема двухступенчатого регулирования перегрева пара может быть организована на действующих котельных агрегатах высокого' давления, если, сохранив поверхностный пароохладитель, устроить впрыск небольшого количества конденсата в рассечку перегревателя. денсата является надежным и малоинерционным. Положительной особенностью этого метода является некоторый эффект саморегулирования при изменениях нагрузки котла. При одном и тюм же открытии регулирующего клапана количество впрыскиваемой воды автоматически увеличивается с ростом паропроизводителытости, так как растет перепад давления в месте впрыска воды за счет возросшего сопротивления предвключенной части пароперегревателя и эжектирующего эффекта в трубе Вентури. Это облегчает работу автоматики в периоды резких изменений нагрузок. Если задано снижение теплосодержания пара в пароохладителе (Д'по), то необходимое количество впрыскиваемой воды составит: и количество впрыскиваемой воды, т/ч; а •— коэффициент (табл. 48). По этой формуле построена номограмма рис. 15. Рекомендуем ознакомиться: Количества выпускаемых Количества возможных Количества упрочняющей Количественные характеристики Количественные закономерности Количественных параметров Количественных зависимостей Количественная характеристика Количественной зависимости Количественное регулирование Карбидными частицами Количественного содержания Количественно характеризовать Количественную характеристику Количестве достаточном |