Количество углекислого

Количество удаляемого воздуха определяется по допускаемой концентрации смеси паров растворителя и воздуха, циркулирующего в камере, по формуле

Основными расчётными данными при определении необходимых количеств вентиляционного воздуха служат: 1) количество выделяющихся вредных примесей (газов, паров и пыли); 2) количество тепла и влаги в вентилируемом помещении; 3) количество удаляемого воздуха через местные отсосы.

где LaH — количество приточного воздуха, поступающего за счёт аэрации, в кг/час; L — количество воздуха, необходимого для поглощения теплоизбытка, в кг\час; L™ — количество воздуха, подаваемого в по мещение механическим путём, в кг\час\ Ly — количество удаляемого воздуха в кг\час за счёт аэрации; //^ — количество воздуха, удаляемого из помещения механическим путём,

Местные отсосы наждачных, шлифовальных и полировочных с т а н-к о в. Количество удаляемого через местные отсосы воздуха принимается по формул^

где D — диаметр круга в мм; А — количество удаляемого воздуха в м^/час на 1 мм диаметра круга, которое принимается:

Выделение растворенных газов из воды может происходить лишь при наличии разности равновесного ' парциального давления и парциального давления каждого из удаляемых газов соответственно в деаэрируемой воде и греющем паре; при этом количество удаляемого газа определяется из уравнения

содержания газа в воде можно более или менее приблизиться путем увеличения поверхности раздела между газом и водой и времени пребывания воды в колонке. Таким образом, из-за ограниченности скорости дегазирования нагрев деаэрируемой воды до кипения еще не обеспечивает полного удаления газов из воды, даже когда парциальное давление их над водой близко к нулю. Выделение растворенных газов из воды может происходить лишь при наличии разности парциальных давлений каждого из удаляемых газов соответственно над деаэрируемой водой и в греющем паре. При этом количество удаляемого газа определяется по формуле

После определения давления пара по ступеням вычисляют согласно уравнению (483) температуру /г питательной воды при входе в конденсатор последней ступени, разность температур Д и температуры воды при выходе из конденсаторов каждой ступени согласно уравнениям (482). Затем по уравнению (484) определяют температуру рассола tp, удаляемого за борт через охладитель, являющийся одновременно подогревателем питательной воды. При этом предварительно определяют количество удаляемого за борт рассола.

без поперечных колебаний электрода, избегая по возможности закорачиваний на металл детали (закорачивания приводят к интенсивному науглероживанию поверхностных слоев металла). Строжку начинают при длине электрода не более 150 мм, не допуская работу при длине электрода менее 75 мм. Выполняя строжку, следят, чтобы перед электродом не образовывалось «ниши» (козырька) на ремонтируемой детали, которая может возникнуть при завышенной скорости перемещения электрода. При удалении дефектов количество удаляемого металла должно быть по возможности минимальным. Как только дефект будет устранен, удаление металла прекращают, после чего производят зачистку образовавшейся выборки на глубину не менее 3 мм шлифовальной машинкой.

Количество удаляемого металла и место его съема, определяемые предварительным расчетом, не зависят от фактической неуравновешенности балансов. Уравновешивание производят для балансов всей партии одинаковое число раз.

где D — диаметр круга, м; а — количество удаляемого воздуха на 1 м диаметра круга, м3/(с-м). Значения а в зависимости от типа абразивных кругов принимаются следующими:

Действительный расход воздуха VB = 10,7-1,15= 12,3 м3/кг. Количество углекислого газа по формуле (18-1!) в табл. (18-1)

повышенное количество углекислого газа СО2 (до 26%), поэтому он очень токсичен. Доменный газ необходимо эффективно использовать. Области применения его следующие: воздухонагреватели доменных печей, коксовые печи, низкотемпературные печи и сушилки, котельные установки.

к металлам и сплавам, из которых изготавливается теплообменная аппаратура. При промывке конденсаторов (средний конденсатор содержит несколько тысяч трубок диаметром 26—32 мм и длиной в несколько метров) в результате реакции кислоты с карбонатными отложениями выделяется большое количество углекислого газа, который образует обильную пену. При циркуляции моющего раствора по замкнутому промывочному контуру пена, скапливаясь в верхней части трубок, препятствует контакту кислоты с отложениями, вследствие чего отложения на верхних образующих трубок остаются нерастворенными. Длительная циркуляция раствора по контуру даже с большой скоростью приводит лишь к интенсификации коррозии металла конденсаторных трубок, освобожденных от накипи, и к значительному сокращению их срока службы. С целью уменьшения разрушения металла трубок промывку часто проводят соляной кислотой малой концентрации (2—3%), это снижает эффективность метода и требует дополнительной механической очистки трубок конденсаторов. Механическая очистка приводит к повреждениям поверхности металлических трубок, что при дальнейшей эксплуатации способствует интенсификации процессов коррозии и накипеобра-зования. Скорость коррозии медных сплавов увеличивается, если в растворах соляной кислоты присутствуют ионы-окислители Fe3+ и Си2+. Желательно ограничивать содержание Fe3+ + Cu2+ < 1 г/кг в промывочных растворах добавлением восстановителей. Для замедления коррозии оборудования в раствор ингибированной соляной кислоты вводят тиосульфат натрия из расчета 6—7 г на 1 г ионов-окислителей, И-1-В (0,3—0,5%), тиомочевину (0,2%) с восстановителями, однако и в этом случае необходимая степень защиты металла не достигается. Применение иягибированной соляной кислоты допустимо только после проведения предварительных испытаний, показывающих, что процесс обесцинкования латуней происходит с допустимой скоростью. Вообще вместо растворов соляной кислоты для очистки теплообменного оборудования из медьсодержащих сплавов желательно применять менее агрессивные растворы. Этому требованию в известной мере отвечают растворы В К и КНМК, моющие свойства которых по отношению к отложениям такие же, как у соляной кислоты. К тому же, эти растворы обладают пеногасящими свойствами, что весьма важно в условиях очистки трубчатых конденсаторов.

ционного материала в среде углекислого газа, по-видимому, следует объяснить тем, что в процессе деструкции связующих выделяется значительное количество углекислого газа. В таком случае окружающая среда может действовать как фактор, сдвигающий равновесие химической реакции разложения связующего в сторону ее замедления [13].

сивно. Через 50 ч после начала испытания соотношение износа материала 6КХ-1Б на воздухе, в средах азота и углекислого газа составляло 1; 0,2; 0,02. Коэффициент трения в процессе испытаний на износ при температуре 270—300 °С отличался нестабильностью, то достигая сравнительно высоких значений (/ = 0,3), то снижаясь до уровня, соответствующего трению со смазкой (f = 0,05). Среднее значение коэффициента трения после длительных испытаний при повышенной температуре меньше первоначального. Повышенную по сравнению с азотом износостойкость ФПМ в среде углекислого газа, по-видимому, следует объяснить тем, что в процессе деструкции связующих выделяется значительное количество углекислого газа. В таком случае окружающая среда может действовать как фактор, сдвигающий равновесие химической реакции разложения связующего в сторону ее замедления [19].

Так как рассматривается сгорание п фракций топлива, то, чтобы определить количество углекислого газа, образовавшегося в зонах до х = xi, нужно просуммировать весь углекислый газ, образовавшийся от сгорания всех фракций топлива:

Максимальное количество углекислого газа С02 в газообразных продуктах сгорания содержится при теоретическом расходе воздуха (а = 1) и полном сгорании топлива. Это максимальное содержание углекислого газа в процентах обозначается С02шах и имеет для

Если разделить максимальное количество углекислого газа (С02 шах), определяемое для данного вида топлива по табл. 17 на действительное содержание его в газах (С02) показываемое газоанализатором, то получим коэффициент избытка воздуха а.

По сравнению с удалением О2 выделение из воды СО2 более сложная задача, так гкак в процессе подогрева воды количество углекислого газа в ней увеличивается вследствие разложения бикарбонатов и гидролиза образующихся карбонатов.

Фосфат натрия. Коррекционную обработку фосфатом натрия рекомендуется применять для всех котлов с давлением выше 14 ат, поскольку в таких условиях карбонат натрия легко разлагается и его концентрация получается обычно низкой, что способствует образованию накипи или отложений карбоната или сульфата кальция. Фосфат натрия устойчив при всех температурах, возможных в паровом котле, тогда как фосфат кальция, подобно карбонату кальция, отлагается главным образом в виде шлама. Применение фосфата натрия вместо карбоната уменьшает также количество углекислого газа, уносимого вместе с паром, и таким образом снижает опасность коррозии в паровой и кон-денсатной системах. Коррекционную обработку фосфатом натрия применяют иногда и в котлах с давлением ниже 14 ат, если питательная вода содержит слишком много кремниевой кислоты, поскольку такая обработка препятствует отложению накипи силиката кальция. В данном случае эффективные результаты дает и обработка солями магния.

Данные настоящего раздела показывают, что растворимость карбоната кальция в воде при 10° С в равновесии с воздухом составляет примерно 75 мг/л. Однако природные воды имеют большую величину карбонатной жесткости. Вода рек и артезианских скважин имеет карбонатную жесткость 150 мг/л и более, но они не ведут себя как пересыщенные растворы. Очевидно, что такая вода содержит большее количество углекислого газа,

В цементных, стекловаренных, известковообжигательных и иных технологических печах выделяется значительное количество углекислого газа в результате декарбонизации перерабатываемого материала.