Количеству наименований

отдельные короткие элементы опытной трубы. Эти элементы трубы имеют разною длину: от 2 мм в начале грубы, где теплоотдача сильно изменяется, до 40 мм в конце ее. При определении среднего температурного напора за температуру стенки трубы принимается среднее интегральное ее значение для рассматриваемого участка трубы. Средние значения коэффициента теплоотдачи для труб различной длины определяются по различным расстояниям от входного сечения трубы. За последние принимаются расстояния от начал входного сечения до середины данного участка опытной трубы. Тепловой поток, передаваемый паром элементу трубы, определяется по количеству конденсата, образовавшегося в соответствующем отсеке. Полный тепловой поток, переданный от пара к воде, определяется как сумарная величина по всем отсекам. Теплота перегрева не учитывается ввиду ее малости. Полный тепловой поток, переданный от пара, сопоставляется с тепловым потоком, найденным по изменению энтальпии воды. Тепловой баланс сходится с ошибкой 3%.

Нам известны результаты лишь одного экспериментального исследования теплообмена при конденсации в вертикальной трубе четырехокиси азота с одновременным опытным. определением перепада статическбго давления [6.2]. Опыты проведены при конденсации химически равновесного насыщенного пара NzO^ в вертикальной трубе из стали Х18Н10Т длиной 781 мм, внутренним диаметром 8 мм и технически гладкими поверхностями. Пар двигался сверху вниз. Охлаждение трубы — противоточное водяное. Количество отводимого тепла определялось по расходу и подогреву охлаждающей воды и по количеству конденсата. Температура воды на входе и выходе, из кольцевого канала -находилась при помощи пятйспайных ХА-термопар с индивидуальной тарировкой в связи с необходимостью снижения подогрева воды при обеспечении нужной точности замеров. Перепад давления определялся по показаниям дифма-нометра специальной конструкции, использующего в качестве рабочей жидкости N204. Количество примесей в четырехокиси азота не превышало 1 % (в пересчете на HNO3). Технологическая схема установки показана на рис. 7.1. Эксперименты выполнены при давлениях 7,5 и 4 бар с полной конденсацией и при 7,5 бар с неполной; диапазон изменения основных параметров приведен в табл. 6.2.

льдса Re0 = 2100. В качестве теплоносителя использовался воздух. Экспериментальный участок представлял собой мерную трубу длиной 3,05 м, внутренним диаметром 98 мм и наружным диаметром 105 мм. Эта мерная труба размещалась внутри стальной трубы диаметром 405 мм. Внутренняя труба обогревалась паром, пропускаемым в кольцевой зазор. Тепловой поток определялся по количеству конденсата пара на внутренней трубе. Акустические колебания возбуждались посредством мощного электродинамика, установленного на выходе из экспериментального участка. Уровень звукового давления изменялся в пределах 157—162,5 дБ, а частота акустических колебаний составляла 221 Гц, что соответствовало второй резонансной гармонике акустически открытого канала с обоих концов. Условия эксперимента соответствовали теплообмену на участке тепловой и гидродинамической стабилизации (L/di ;=» 32) и постоянной температуре поверхности (Tw = const). Распределение локальной теплоотдачи по длине канала для различных значений уровня звукового давления представлено на рис. 47. В этом случае на длине экспериментального участка укладывается полная длина стоячей волны и распреде-138

Расчет производится .по величинам, соответствующим максимальному .количеству (Конденсата. Нормы качества конденсата при наличии нескольких потребителей устанавливаются с учетом всех потребителей, причем для каждого в отдельности потребители должна быть установлена самостоятельная иорма с учетом местных условий. Повышение -щелочности конденсата и соответственно щелочности питательной коды выше установленных норм не отражается на надежной работе котлов, увеличивая лишь продувку котлов. Когда использование конденсата с повышенной щелочностью может оказаться выгоднее в смысле использования тепла в сравнении с потерями от увеличенной продувки котлов, тогда на станции может быть примят (конденсат и с более высокой

Интегрирование уравнения (65) позволяет определить величину суммарного отбора пара а в ступенях между данной и конденсатором, а также величину пропуска пара через следующую ступень турбины, равную количеству конденсата, подводимого к соответствующему регенеративному подогревателю, 1+а, в виде

Расход пара на турбину равен количеству конденсата турбины

что соответствует значению i3=4,63, где ty — отношение количества отсасываемого конденсата к количеству конденсата, стекающего по стенке, теплоотдача по сравнению со случаем без отсасывания возрастает на 50%. Здесь о>„0—линейная скорость отсасывания. Рост числа Нуссельта за счет отсасывания увеличивается с расстоянием вниз по потоку.

что и в опытах (с помощью мензурки). Разница в количествах тепла, определенных по расходу электроэнергии и по количеству конденсата, показывала потерю или приток тепла. Эти потери или притоки при тарировке составляли по абсолютной величине 5—25 ккал/ч, что при тари-ровочных нагрузках .калориметра давало разброс точек ±2%. Этой цифрой исследователи характеризуют точность измерения количества тепла калориметром.

и образующийся конденсат поступает в мерные баки. По замеренному количеству конденсата определяется полезное тепло, поступающее в контур. Перепады давления отбираются с помощью кольцевых камер. На обогреваемых трубах отборы давления следует делать вне обогреваемых участков, но по возможности близко к ним. Изгибы труб перед измерительными участками рекомендуется делать радиусом не менее 8—10 диаметров трубы, а стабилизирующие участки должны быть, как правило, радиусом не менее 30 диаметров трубы.

При наличии двух одинаковых мерных баков (для холодной и нагретой воды) можно с помощью пароструйного элеватора определить с допустимой точностью паропроизводительность котла по количеству конденсата. Количество конденсата определится как разность объемов воды в нагретом и холодном баке, за вычетом объема на расширение воды.

2. Определение расхода пара по количеству конденсата определяется путём взвешивания конденсата либо с помощью водомера.

Нормализованные конструкции Распределение конструктивных нормалей ватеров (по количеству наименований деталей и в °/0)

Нормализованные конструкции Распределение конструктивных нормалей ватеров (по количеству наименований деталей и в °/0) Всего деталей наименований

В крупносерийном и массовом производствах следует проводить диференцированные подсчёты исходя из количества оригинальных деталей в новом изделии и из нормативной средней трудоёмкости конструкторских и технологических работ, отнесённых к одной оригинальной детали. При планировании подготовки и изготовления технологического оснащения обычно пользуются коэфициентом оснащённости, характеризующим отношение числа штампов, специальных приспособлений, режущих и измерительных инструментов к количеству наименований оригинальных деталей в изделии. Величина этого коэфициента устанавливается в зависимости от типа и масштаба производства, а также от характера изделия по каждому виду технологического оснащения в отдельности, учитывая конкретные условия производства на данном заводе и накопленный им практический опыт. По принятым коэфициентам и числу оригинальных деталей в изделии можно подсчитать количество приспособлений и специальных инструментов, подлежащих изготовлению. Расчётные величины трудоёмкости отдельных этапов подготовки производства позволяют определить также и календарную их продолжительность, для чего нужно учесть количество работни-

Показатели технологичности Отношение числа старых деталей к числу всех деталей в машине (коэфициент преемственности) Отношение количеттва типо-размеров деталей к их общему количеству (хоэфициент повторяемости) а) Отношение количества нормализованных деталей к количествудеталей в машине (коэфициент нормализации) б) Отношение общего количества нормалей к количеству наименований или типо-размеров нормалей (коэфициект повторяемости нормалей) Отношение количества применяемых размеров диаметров, типо-размеров резьб и т. д. к количеству наименований деталей в машине, -имеющих данные размеры (коэфициент унификации диаметров, резьб и т. д.) а) Средневзвешенный показатель точности; т. е. сумма произведении количества деталей разных классов точности на номер класса, делённая на общее число деталей в машине.

а) коэффициент применяемости конструктивных элементов КПр представляет собой отношение количества наименований типоразмеров стандартизованных, нормализованных, покупных и заимствованных сборочных единиц и деталей к общему количеству наименований типоразмеров сборочных единиц и деталей, применяемых в изделии.

Под коэффициентом применяемости понимают отношение количества наименований типоразмеров стандартизованных, нормализованных, покупных и заимствованных узлов и деталей к общему количеству наименований типоразмеров узлов и деталей, применяемых в изделии. Коэффициент применяемости /fnp определяется по формуле

Под коэффициентом повторяемости (Кп) узлов и деталей понимают отношение количества узлов и деталей (шт.), применяемых в изделии, к количеству наименований типоразмеров. Коэффициент повторяемости определяется (факультативно) по формуле

Под коэффициентом применяемости понимают отношение количества наименований типоразмеров стандартизованных, нормализованных, покупных и заимствованных узлов и деталей к общему количеству наименований типоразмеров узлов и деталей, применяемых в изделии. Коэффициент применяемости #np определяется по формуле

Под коэффициентом повторяемости (Кп) узлов и деталей понимают отношение количества узлов и деталей (шт.), применяемых в изделии, к количеству наименований типоразмеров. Коэффициент повторяемости определяется (факультативно) по формуле.

* Оэ « Q° чество наименований хо- X ~ ---------- лодных листовых штам- ^д.н повок к общему количеству наименований деталей Характеристика точ- N