Компактности поперечного

Система состоит из четы-рех параллельно работающих автономных линий, одна из которых является резервной. В состав каждой линии входит скоростной скруббер с форсуночным орошением воздуха известковым молоком. Каждая линия имеет самостоятельный оборотный цикл поглотительного раствора, трубопроводы сброса поглотительного раствора, трубопроводы сброса отработанного раствора и подпитки свежим раствором. Для циркуляции поглотительного раствора и распыла его через три яруса форсунок служат насосы, создающие давление раствора перед форсунками 0,4— 0,5 МПа. Циркуляционный сборник для раствора расположен под скруббером, а цик-лон-каплеуловитель над скруббером, что создало компактность установки и исключило необходимость строительства спецтрубы для выброса очищенного воздуха в атмосферу.

В установках третьего типа моющий раствор засасывается благодаря образованию вакуума при прохождении струи пара через сопло (инжектор). Для работы такой установки должен аодаваться только холодный раствор. Недостаток таких установок — весьма приблизительная регулировка концентрации моющих растворов, подаваемых на загрязненные поверхности, и меньшая производительность, чем у первых двух типов установок; достоинство — небольшое потребное давление пара и компактность.

К достоинствам быстроходнобильных (аэробильных) мельниц относятся компактность установки, небольшой вес и простота конструкции. Эксплуатационными недостатками этих мельниц являются значительный износ бил, а также ухудшение качества выдаваемой пыли по мере их износа.

При небольшом общем напоре насосов (8— 10 м) применяют пропеллерные насосы обычного типа, с вертикальным валом, что обеспечивает компактность установки.

Как известно, по нормам технологического проектирования скорость фильтрования воды через фильтр, загруженный анионитом АН-31, не должна превышать 20 м/ч, что ограничивает его пропускную способность. Нетрудно заметить, что при работе по схеме (см. рис. 2.10,и) обрабатываемая вода пропускается через фильтр одновременно по двум параллельным потокам. Благодаря этому при скорости фильтрования такой же, как для обычных схем, пропускная способность фильтра, загруженного анионитом АН-31, увеличивается в 2 раза. Скорость фильтрования обрабатываемой воды во втором корпусе, загруженном анионитом АВ-17, будет соответственно в 2 раза больше, что вполне допустимо по технологии анионирования. При диаметре анионитного фильтра 3,4 м пропускная способность одного фильтра будет достигать 360 м3/ч против обычной 180 м3/ч. Это обстоятельство позволит повысить компактность установки и применять в качестве первого и второго корпусов однотипные фильтры.

Большие размеры патрубков для подвода пара в ЦНД и отвода в ПНД крайне усложняют конструкцию корпуса. Для уменьшения размеров патрубков фирма ВВС выполняла входные патрубки мощных турбин в виде двойной спирали [44]. Компактность установки достигалась размещением одного или двух первых ПНД в выходных патрубках.

Из выражения (10-32) видно, что давление газа перед горелкой можно выбрать в зависимости от числа горелок и их калибра. Если заданный расход газа V нужно обеспечить при минимальном давлении газа леред горелкой, то в формулу (10-32) следует подставить по возможности большие значения п и ^. Если же, наоборот, нужно обеспечить компактность установки, уменьшая число горелок и их калибр, то в формулу (10-32) следует подставить максимальное значение давления газа, которым располагает потребитель.

хого дозирования являются компактность установки, предотв-

0,1—160; 0,1—320; 0,1—630; 0,1—1000; 0,1—1600 кг/ч. Отдози-рованный дозаторами реагент направляется в смывное устройство (слекер), из которого забирается эжектором и транспортируется водой к смесителю. Существенными преимуществами сухого дозирования являются компактность установки, предотвращение коррозии оборудования, простая схема автоматизации процесса и значительное снижение капитальных затрат.

компактность установки на 1 кВт установленной мощности;

а) удалить реактивное сопло и газы ГТ турбореактивного двигателя направить в силовую турбину, работающую на общем валу с электрогенератором. Таким образом вал (валы) турбореактивного двигателя сохранит возможность работы при высокой частоте вращения 10 000—20 000 об/мин, что обеспечит компактность установки. Силовую газовую турбину соединить с двигателем только коробами для подвода газов. Такие технические решения широко используются российскими и зарубежными фирмами. Например, фирма General Electric разработала семейство энергетических ГТУ серии LM на базе авиационных двигателей. Технологическая схема таких ГТД, переоборудованных в энергетические ГТУ, была приведена на рис. 4.3, в. Аналогичным примером служит использование ГТД при создании энергетической ГТУ типа FT8-30 фирмой Turbopower (см. рис. 6.5) и ГТЭ-180 (АО ЛМЗ и АО «Авиадвигатель», г. Пермь) на базе авиационного двигателя ПС-90;

что при Хн —> 5 р* -» 2/V3 . При этом с увеличением относительного размера дефекта 1/Вкоэффициент Лоде-Надаи 3* достигает предельного значения при меньшей компактности поперечного сечения Хн. Оценку показателя напряженного состояния П следует производить по формуле (2.12). При I /В = О приведенные формулы соответствуют расчетной оценке прочности бездефектного сварного соединения с мягкой прослойкой с произвольной компактностью поперечного сечения.

Для определения прочностных характеристик (предела текучести, предела прочности) сварных соединений различного рода конструкций (сосудов давления, газонефтепроводов, корпусов аппаратов химического оборудования и т.п.) из последних на стадии отладки технологии их изготовления вырезают образцы поперек сварного шва, форма и размеры которых оговариваются ГОСТ 6996-66. В том сл%'чае, когда соединения механически неоднородны, т.е. имеют в своем составе участки, металл которых обладает пониженным сопротивлением пластическому деформированию по сравнению с основным металлом конструкций, по-л^'ченных при испытании образцов, на натурные конструкции неизбежно приведет к созданию неверных представлений о их прочностных характеристиках. Это связано с тем, что на практике имеются существенные различия в схеме нагружения образцов и конструкций, относительных параметрах соединений и т.д. Кроме того, как отмечалось в работе /104/, большое влияние на получаемые результаты (стт, <зв) оказывает степень компактности поперечного сечения образцов А, = s / / (где * и t — размеры поперечного сечения). При этом отмечалось, что для получения сопоставимых результатов по <тт и (7В соединений конструкций и вырезаемых образцов необходимо соблюдение условий подобия по их нагру-жению (пластическому деформированию) и по относительным геометрическим параметрам (например, к).

Зная направление скольжения, нетрудно получить значения касательных напряжений t* р, действующих на контактных поверхностях мягкой прослойки при заданной степени компактности поперечного сечения сварного соединения (используя условие о совпадении контактных поверхностей тонких прослоек с огибающей сеткой линий скольже-

Рис. 3.36. Расчетная схема сварного соединения, ослабленного мягкой прослойкой, с произвольной степенью компактности поперечного сечения (а) и ориентация плоскостей скольжения на границе раздела мягкого и твердого металлов и оси симметрии прослойки (б)

Исходя из установленного уровня средних предельных значений касательных напряжений т^р, определяющегося (3.55), поле линий скольжения в соединениях произвольной степени компактности поперечного сечения можно по аналогии с /98/ представить отрезками ги-

где <7^. b-f , с\ — некоторые коэффициенты, определяющиеся степенью компактности поперечного сечения X -• t> I г.

105 О влиянии степени компактности поперечного сечения мягких прослоек в композициях на их механические свойства I О. А. Бакши, В.В. Ерофеев, М.В. Шахматов и др. //Проблемы прочности. — 1982. — №6. —С. 106—110.

что при Кн —> 5 р* —» 2/V3 . При этом с увеличением относительного размера дефекта 1/Вкоэффициент Лоде-Надаи р* достигает предельного значения при меньшей компактности поперечного сечения Хн. Оценку показателя напряженного состояния П следует производить по формуле (2.12). При 1/В=0

Для определения прочностных характеристик (предела текучести, предела прочности) сварных соединений различного рода конструкций (сосудов давления, газонефтепроводов, корпусов аппаратов химического оборудования и т.п.) из последних на стадии отладки технологии их изготовления вырезают образцы поперек сварного шва, форма и размеры которых оговариваются ГОСТ 6996-66. В том случае, когда соединения механически неоднородны, т.е. имеют в своем составе участки, металл которых обладает пониженным сопротивлением пластическому деформированию по сравнению с основным металлом конструкций, полученных при испытании образцов, на натурные конструкции неизбежно приведет к созданию неверных представлений о их прочностных характеристиках. Это связано с тем, что на практике имеются существенные различия в схеме нагружения образцов и конструкций, относительных параметрах соединений и т.д. Кроме того, как отмечалось в работе /1 04/, большое влияние на получаемые результаты (ат, ов) оказывает степень компактности поперечного сечения образцов "k = slt (где s и t — размеры поперечного сечения). При этом отмечалось, что для получения сопоставимых результатов по аг и ав соединений конструкций и вырезаемых образцов необходимо соблюдение условий подобия по их нагру-жению (пластическому деформированию) и по относительным геометрическим параметрам (например, к).

Зная направление скольжения, нетрудно получить значения касательных напряжений т.* р, действующих на контактных поверхностях мягкой прослойки при заданной степени компактности поперечного сечения сварного соединения (используя условие о совпадении контактных поверхностей тонких прослоек с огибающей сеткой линий скольже-

Рис. 3.36. Расчетная схема сварного соединения, ослабленного мягкой прослойкой, с произвольной степенью компактности поперечного сечения (а) и ориентация плоскостей скольжения на границе раздела мягкого и твердого металлов и оси симметрии прослойки (б)