Комплексным легированием

ется программированию и снабжена большим числом функций, выполняемых над векторами, матрицами, логическими и комплексными величинами. Специальные операторы позволяют строить гистограммы и графические изображения в полярных, комплексных и декартовых координатах. Удобным средством для построения графиков и диаграмм является программный пакет Microsoft Excel for Windows.

ется программированию и снабжена большим числом функций, выполняемых над векторами, матрицами, логическими и комплексными величинами. Специальные операторы позволяют строить гистограммы и графические изображения в полярных, комплексных и декартовых координатах. Удобным средством для построения графиков и диаграмм является программный пакет Microsoft Excel for Windows.

где Т7* и Ylm в общем случае являются комплексными величинами-Отношение величины (VIII. 30) к величине (VIII. 31), равное

В общем случае перемещений твердого тела винтовые перемещения истолковываются как повороты на комплексные углы. Приведенные формулы (5.1), (5.2), (5.9) и (5.10) следует рассматривать как формулы с комплексными величинами. Предположим, что входящие в них углы конечного поворота комплексные, единичные векторы — единичные винты фиксированных в пространстве осей, а модули векторов — комплексные. Тогда согласно принципу перенесения изложенная теория конечных поворотов превращается в теорию конечных винтовых перемещений тела. Теоремы сохраняют силу с той поправкой, что в новом толковании, во-первых, телу сообщаются винтовые перемещения относительно осей, произвольно расположенных в пространстве, а во-вторых, определяются начальное и конечное положения не радиуса-вектора точки, а винта, лежащего на прямой, принадлежащей телу.

Заданы пять положений звена R, S. Построив линейчатый образ — аналог кривой Бурместера — для каких-нибудь четырех из пяти положений, а затем, построив такой же линейчатый образ для других четырех положений, найдем общие винты, принадлежащие этим образам. Так как имеем два комплексных алгебраических уравнения с двумя неизвестными комплексными величинами, то, решая их, найдем конечное число единичных винтов Т, удовлетворяющих поставленному условию. Поскольку уравнения — четной степени, число вещественных корней будет четным. В случае, если все корни будут комплексными вида

Это квадратное уравнение между комплексными величинами вида а + ®а°, со2 = 0 разрешимо при условии разрешимости его главной части, выражающемся соотношением (9.30):

телами, в котором угловые коэффициенты заменяются аналогичными, но комплексными величинами.

где qw — скоростной напор потока; 6Л — характерный линейный размер лопатки, например хорда; 1° — аэродинамический коэффициент влияния лопатки на себя; /~ — аэродинамический коэффициент влияния (k—1)-й лопатки на k-ю; /+ — аэродинамический коэффициент влияния (6+1)-и лопатки на k-ю. Коэффициенты влияния в общем случае предполагаются комплексными величинами.

Линейная система устойчива, если все корни характеристического уравнения системы являются либо отрицательными действительными величинами, либо комплексными величинами с отрицательной действительной частью. Исследование устойчивости линейных систем по корням характеристического уравнения обычно встречает затруднения, связанные с необходимостью вычисления корней. В связи с этим исследования такого рода ведутся косвенными методами, позволяющими при помощи так называемых критериев устойчивости определить устойчивость системы непосредственно по коэффициентам характеристического уравнения без вычисления его корней или даже по экспериментально снятым характеристикам.

где неизвестные коэффициенты bk должны быть комплексными величинами.

Некоторые соотношения между комплексными величинами выражаются следующими уравнениями:

Достижение необходимого уровня прочности при сохранении высокой пластичности достигается комплексным легированием стали различными элементами, главные из которых хром, никель, молибден и др. Эти элементы упрочняют феррит и повышают про-каливаемость стали. Высокие механические свойства этих сталей (прочностные и пластические) достигаются после соответствующей теплообработки (закалки с низким или высоким отпуском). Примерами марок средпелегированных высокопрочных сталей могут служить ЗЗХЗНВФМА, 43ХЗСНВФМА, ЗОХН2МФА, АК-25, АК-27 и др.

В связи с ростом требований к прочности и теплостойкости титановые > сплавы подвергаются непрерывному усовершенствованию. Прочность увеличивают комплексным легированием V, Mo, Sn и Zn, теплостойкость — .' введением Со, Zr, W и Nb, сопротивление ползучести — присадками Si.

Высокопрочные титановые сплавы системы Ti—А1 при содержании алюминия более 5 % могут быть подвержены коррозионному растрескиванию при наличии концентратов напряжений в водных растворах хлоридов. Склонность к растрескиванию устраняется комплексным легированием молибденом и вольфрамом и оптимальными режимами термообработки (закалка с 900—950 °С). Сопротивление коррозионному растрескиванию снижается при наличии в сплавах кислорода и водорода. Положительное влияние оказывают легирование никелем около 2 % и палладием около 0,2 %, наличие в сплавах небольшого количества (5-фазы.

количествах Сг; следует, однако, иметь в виду, что Мп придает стали тепловую хрупкость. Наибольшая жаропрочность перлитной С. к. ж. д. достигается комплексным легированием твердого раствора Мо и W или Мо, W и V.

Сталь 10Х17Н13МЗТ применяют в средах окислительно-восстановительного и восстановительного характера, что обеспечивается комплексным легированием стали хромом и молибденом. Эти стали сочетают высокую коррозионную стойкость с хорошей технологичностью на всех этапах передела, начиная от выплавки стали и кончая изготовлением сварных конструкций и аппаратов.

В связи с ростом требований к прочности и теплостойкости титановые сплавы подвергаются непрерывному усовершенствованию. Прочность увеличивают комплексным легированием V, Mo, Sn и Zn, теплостойкость — введением Со, Zr, W и Nb, сопротивление ползучести — присадками Si. В настоящее время прочность сплавов группы а + Р достигла 150 кгс/мм2; длительная теплостойкость сплавов группы а повышена до 600°С. В ближайшие годы вероятно повышение прочности титановых сплавов до 200 кгс/мм2.

Перлитные стали предназначены для длительной эксплуатации при температурах 450—580 °С и применяются в основном в котлотурбо-строенин для изготовления паропроводных и пароперегревательных труб. Так как они характеризуются продолжительными сроками службы (сотни тысяч часов), то их не подвергают упрочняющей термической обработке н применяют в отожженном или нормализованном и отпущенном состоянии (иногда вообще без термической обработки). Необходимая теплостойкость перлитных сталей достигается комплексным легированием хромом, молибденом, ванадием, ниобием; содержание каждого из этих элементов не превышает 1 % *1, за исключением хрома, содержание которого для повышения жаростойкости доводят до 2,5— 3,0%. Эти стали низкоуглеродистые с содержанием 0,08—0,15 % С (иногда до 0,2—0,3 % С).

Для изготовления сосудов высокого давления, тяжело нагруженных машиностроительных изделий и других ответственных конструкций используют среднелегированные высокопрочные стали, которые после соответствующей термообработки обладают временным сопротивлением 1000 ... 2000 МПа при достаточно высоком уровне пластичности. Для сталей этой группы характерно содержание углерода до 0,5 % при комплексном легировании в сумме 5 ... 9 %. В связи с весьма высокой чувствительностью к термическому циклу сварки стали с таким высоким содержанием углерода для изготовления сварных конструкций применяют только в особых случаях. Необходимый уровень прочности при сохранении высокой пластичности достигается комплексным легированием стали различными элементами, главные из которых хром, никель, молибден и др. Эти элементы упрочняют феррит и повышают прокаливаемость стали. Увеличение степени легирования при повышенном содержании углерода повышает устойчивость аустенита, и практически при всех скоростях охлаждения околошовной зоны и режимах сварки, обеспечивающих удовлетворительное формирование шва, распад аустенита происходит в мартенситной области. Подогрев изделия при сварке не снижает скорости охлаждения металла зоны термического влияния до значений, меньших и^, и способствует росту зерна, что вызывает уменьшение деформационной способности и приводит к возникновению холодных трещин.

В штамповых сталях горячего деформирования умерен-ой теплостойкости и повышенной вязкости содержание рома ограничивается 1—2 %, а необходимый уровень рочностных свойств и прокаливаемость сталей достига-тся комплексным легированием никелем, молибденом и анадием

Перлитные стали предназначены для длительной эксплуатации при температурах 450—580 °С и применяются в основном в котлотурбо-строении для изготовления паропроводных и пароперегревательных труб. Так как они характеризуются продолжительными сроками службы (сотни тысяч часов), то их не подвергают упрочняющей термической обработке и применяют в отожженном или нормализованном и отпущенном состоянии (иногда вообще без термической обработки). Необходимая теплостойкость перлитных сталей достигается комплексным легированием хромом, молибденом, ванадием, ниобием; содержание каждого из этих элементов не превышает 1 % *L, за исключением хрома, содержание которого для повышения жаростойкости доводят до 2,5— 3,0 %. Эти стали низкоуглеродистые с содержанием 0,08—0,15 % С (иногда до 0,2—0,3 % С).

количествах Сг; следует, однако, иметь в виду, что Мп придает стали тепловую хрупкость. Наибольшая жаропрочность перлитной С. к. ж. д. достигается комплексным легированием твердого раствора Мо и W или Мо, W и V.