Комплексного легирования

Работа прибора основана на определении комплексного коэффициента отражения электромагнитной энергии от полупроводниковой структуры, находящегося в функциональной зависимости от параметров структуры. При контроле в волноводе изменяются фаза и амплитуда стоячей волны. Изменение фазы определяют с помощью специального устройства, имеющего на выходе электронно-лучевую трубку. Компенсация фазовых изменений, вносимых образцом, производится механическим фазовращателем, положение ручки которого при компенсированной фазе показывает реактивное сопротивление измеряемого образца. Стрелочным прибором измеряют амплитуду электромагнитных волн в минимуме и по этому показанию определяют активное сопротивление образца. Размеры щелевого излучателя 4 X X 0,2 мм в 8-миллиметровом диапазоне радиоволн.

Переходя к амплитудному отношению сил, равному модулю комплексного коэффициента передачи (VII.182), получим известное выражение для коэффициента передачи массивному жесткому фундаменту силы, приложенной к массе М,

Из выражения (VII. 182) для комплексного коэффициента рф следует, что сила Рф отстает по фазе от Р на угол

Выражение (VII. 192) для комплексного коэффициента Рм показывает, что относительное движение (VII. 190) амортизированного объекта отстает от вынуждающего движения (VII. 187) фундамента на угол

На рис. Х.7 представлена блок-схема устройства для определения комплексного коэффициента K"ja = ~4f связи между

работа [51. Для определения комплексного коэффициента передачи системы в переходном режиме необходимо решить уравнение (1.5) при нулевых начальных условиях.

Для определения средней линии, относительно которой формируется процесс изменения дисперсии выхода координаты xs, рассмотрим частотную характеристику /-и обобщенной координаты (1.39). Так как система узкополосна, то значительные изменения этой величины будут в области собственных частот ю <=& Q/. Поэтому квадрат модуля комплексного коэффициента передачи для средней линии процесса может быть записан в форме

Точное определение дисперсии с помощью этой формулы представляет значительные трудности. Его можно существенно упростить, сделав некоторые допущения: пренебрежем взаимной корреляцией между формами поверхностных волн; примем, что спектральная плотность в пределах полос пропускания системы постоянна, и учтем, что vk <^ 1 и что стационарная часть Ф^ (ira) комплексного коэффициента передачи имеет существенное значение только в окрестности резонансной частоты о *=» a>k. В результате упрощений получим приближенную формулу для средней линии процесса установления в переходном режиме [2]

Приведем теперь формулы для вычисления средней линии процесса установления дисперсии гидродинамического давления р (t) и результирующей гидродинамических сил Хт (t). Формулы для (р2 (t)) и (X? (t)) выведены при тех же предположениях и допущениях, что и формула (1.79). Величины (р2 (t)) и (Xf (/)) в переходном режиме имеют такой же характер, как и величина (?2 (t)) (рис. 4). Вывести приближенные формулы для дисперсии р (t) и Xr (t), приняв спектральную плотность постоянной в пределах полос пропускания системы, не удается, так как степени числителя и знаменателя комплексного коэффициента передачи для р (t) и Хг (t) (по со2) одинаковы:

На рис. 7 показаны графики ФХ1 (iu>) \'2 для системы, заполненной вязкой и идеальной жидкостью. Из графиков видно, что значения квадратов модуля комплексного коэффициента передачи для идеальной и вязкой жидкости очень мало отличаются друг от друга, поэтому без большой погрешности для маловязких жидкостей при вычислении (я? (t)) можно пользоваться формулой (1.113) [541:

Ряс. 7. Графики квадрата модуля комплексного коэффициента передачи (сплошная линия — для вязкой жидкости; штриховая — для идеальной)

конструкционные низко- и среднелегированные среднеуглеро-дистые стали с содержанием углерода до 0,5%. Эти стали отличаются высокой прочностью (OB=600—2000 МПа) в сочетании с удовлетворительной пластичностью за счет комплексного легирования. К ним относятся стали перлитного класса 35Х, 40Х, 35Г2, 50Г2, ,ЗОХГТ, ЗОХГСА, 35ХГСНА и мартенситного класса ЗЗХЗНВФМА, ЗОХ2НМФА и др.;

Существеным при этом является температура плавления избыточной фазы. Она должна быть более высокой, чем температура плавления основного твердого раствора. Разрушение "скелета" или сетки избыточной фазы при горячей обработке давлением, а также образование изолированных частиц этой фазы приводит к понижению жаропрочности литых сплавов. Из рассмотренного следует, что создание жаропрочных материалов сводится к тому, чтобы тем или иным путем уменьшить величину и скорость разупрочнения сталей и сплавов при повышении температуры. Это достигается путем комплексного легирования сплавов тугоплавкими металлами с получением отливок с заданной кристаллической структурой.

За счет комплексного легирования инструменты из быстрорежущей стали сохраняют высокую твердость до 640 °С и допускают в 2-4 раза более производительные режимы резания, чем инструменты из углеродистых и низколегированных сталей.

Рассмотрены теория упрочнения литейных алюм.иниевых сплавов, влияние комплексного легирования на структуру и свойства литейных алюминиевых сплавов различных систем. Представлены результаты исследования механических и технологических свойств современных сплавов, описаны режимы технологической обработки отливок из них. Дано технико-экономическое обоснование преимуществ применения литых деталей по сравнению с использованием механической обработки деформированных полуфабрикатов.

легирование их изоморфными 0-стабилизирующими элементами, в частности ванадием и молибденом. Это особенно эффективно для сплава ПТ-ЗВ, а- и псевдо-а-сплавов. В результате рационального комплексного легирования удается создавать коррозионностойкие и достаточно высокопрочные сплавы.

Систематические исследования по влиянию отдельных легирующих элементов и комплексного легирования на горячесолевое растрескивание в настоящее время не проводятся, хотя попытки расположить сложнолегированные сплавы по стойкости к горячесолевому растрескиванию неоднократно предпринимались. Расхождения между результатами исследований отдельных авторов незначительны, их можно объяснить влиянием термообработки и структурного состояния, различием методик испытаний и критериев в оценке явления растрескивания. Б. А. Колачев, В.А.Ливанов и А.А. Буханова [12] на основе сопоставления данных различных авторов предлагают следующий ряд наиболее известных композиций сплавов в порядке нарастания чувствительности к горячесолевому растрескиванию: Ti— -2,5 % AI-1 % Mo-10%Sn-5 %Zr; Ti-2 % AI-4 % Zr-2 % Mo; Ti-4% AI--

Действие этих компонентов заключается в измельчении микро- и макроструктуры, увеличении твердости аустенита за счет равномерного вкрапления в вязкую матрицу твердых мелкодисперсных карбидов, нейтрализации вредных примесей. В результате исследований отработаны оптимальный состав марганцовистой стали с применением комплексного легирования хромом, титаном и бором, а также режим термической обработки отливок.

В условиях комплексного легирования и модифицирования добавка сурьмы не должна превышать 0,01%.

Трудно предположить, что в условиях комплексного легирования и модифицирования белого чугуна висмут может оказать положительное воздействие в направлении увеличения сопротивления изнашиванию и стойкости в условиях многократных ударных нагрузок.

Автор исследовал также в виде отдельных или нескольких плавок некоторые другие варианты комплексного легирования белого чугуна, в том числе титаном и хромом; хромом и марганцем; хромом, титаном и бором; хромом, титаном и молибденом и др.

Влияние комплексного легирования изучалось на многих слож-нолегированных сплавах разных систем, что и подтвердило изложенные выше закономерности.